WWW.DOC.KNIGI-X.RU
БЕСПЛАТНАЯ  ИНТЕРНЕТ  БИБЛИОТЕКА - Различные документы
 

Pages:   || 2 | 3 | 4 |

«МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ДЕПАРТАМЕНТ НАУЧНО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ ПОЛИТИКИ И ОБРАЗОВАНИЯ УЛЬЯНОВСКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННАЯ ...»

-- [ Страница 1 ] --

МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

ДЕПАРТАМЕНТ НАУЧНО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ ПОЛИТИКИ И ОБРАЗОВАНИЯ

УЛЬЯНОВСКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННАЯ

АКАДЕМИЯ ИМ. П.А.СТОЛЫПИНА

Материалы IV Международной

научно-практической конференции

АГРАРНАЯ НАУКА И ОБРАЗОВАНИЕ

НА СОВРЕМЕННОМ ЭТАПЕ РАЗВИТИЯ:

опыт, проблемы и пути их решения Том II 22-24 ноября 2012 года

МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

ДЕПАРТАМЕНТ НАУЧНО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ ПОЛИТИКИ И ОБРАЗОВАНИЯ

УЛЬЯНОВСКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННАЯ

АКАДЕМИЯ ИМ. П.А.СТОЛЫПИНА Материалы IV Международной научно-практической конференции

АГРАРНАЯ НАУКА И ОБРАЗОВАНИЕ

НА СОВРЕМЕННОМ ЭТАПЕ РАЗВИТИЯ:

опыт, проблемы и пути их решения Том II 22-24 ноября 2012 года

Материалы IV Международной научно-практической конференции «Аграрная наук

а и образование на современном этапе развития:

опыт, проблемы и пути их решения» / - Ульяновск:, ГСХА им. П.А. Столыпина, 2012, т. II - 321 с.

РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ:

А.В. ДОЗОРОВ, РЕКТОР (ГЛ. РЕДАКТОР) В.А. ИСАЙЧЕВ, С.Н. ЗОЛОТУХИН, И.А. ВАНДЫШЕВ, М.А. КАРПЕНКО, О.М. ЯГФАРОВ, А.В. БУШОВ Авторы опубликованных статей несут ответственность за достоверность и точность приведенных фактов, цитат, экономико-статистических данных, собственных имен, географических названий и прочих сведений, а также за разглашение данных, не подлежащих открытой публикации.

© ФГБОУ ВПО «УЛЬЯНОВСКАЯ ГСХА им. П.А. СТОЛЫПИНА», 2012

ИНЖЕНЕРНО - ТЕХНИЧЕСКОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ АПК

УДК 631.331

ОБОСНОВАНИЕ РЕЖИМОВ РАБОТЫ

КОМБИНИРОВАННОГО

СОШНИКА ДЛЯ ГРЕБНЕВОГО ПОСЕВА

ПРОПАШНЫХ КУЛЬТУР

В.И. Курдюмов, доктор технических наук, профессор ФГБОУ ВПО «Ульяновская ГСХА им. П.А. Столыпина»

vic@ugsha.ru Е.С. Зыкин, кандидат технических наук, доцент ФГБОУ ВПО «Ульяновская ГСХА им. П.А. Столыпина»

тел.: +7(905)3486514, evg-zykin@yandex.ru И.В. Бирюков, инженер ФГБОУ ВПО «Ульяновская ГСХА им. П.А. Столыпина»

Исследование выполняется в рамках гранта Президента Российской Федерации для государственной поддержки молодых российских ученых – кандидатов наук МК-3642.2011.8.

Ключевые слова: гребень почвы, пропашные культуры, сошник, посев, каток, комбинированные агрегаты, сеялка Предложен комбинированный сошник для гребневого посева пропашных культур. Представлены описание конструкции комбинированного сошника и его исследование в производственных условиях на посевах сои.

Одним из перспективных направлений возделывания пропашных культур является гребневой посев пропашных культур, при котором создаются благоприятные температурные, водные и воздушные условия для быстрого и дружного прорастания семян. Такой способ посева пропашных культур может быть реализован применением гребневой сеялки, оснащенной комбинированными сошниками (рис. 1) [1-9].

Рис. 1. Гребневая сеялка, оснащенная комбинированнымисошниками

Комбинированный сошник (рис. 2) содержит стрельчатую лапу 1, стойку 2, полый семяпровод 3, плоские щитки 4 и прикатывающий каток 5. Плоские щитки 4 выполнены в форме прямоугольника и установлены на кронштейнах 6 симметрично по обе стороны стрельчатой лапы 1 с возможностями регулирования угла атаки к направлению движения стрельчатой лапы 1, а также изменения высоты установки. Прикатывающий каток 5 выполнен в виде двух цилиндров, на наружной поверхности которых, в центральной части (по оси симметрии), жестко закреплены ободы, имеющие в поперечном сечении форму сегмента.

Прикатывающий каток 5 установлен на S-образных кронштейнах 7 с шарнирами 8 под вертикальной штангой 9 на поперечной оси 10. На вертикальной штанге 9 установлена пружина 11, посредством которой обеспечивается изменение давления прикатывающих катков 5 на боковые стороны гребня почвы.

–  –  –

б Рис. 2. Схема комбинированного сошника (обозначения в тексте): а – вид сбоку; б – вид сверху Комбинированный сошник содержит также кронштейн 12, закрепленный на стойке 2 стрельчатой лапы 1. К кронштейну 12 жестко присоединена направляющая 13 вертикальной штанги 9. Для надежной фиксации катков во время работы сошника или при его транспортировке на наружном конце вертикальной штанги 9 установлена гайка 14.

При движении посевного агрегата комбинированный сошник высевает семена на глубину 1,5…2 см, одновременно присыпает семена рыхлым и прогретым слоем почвы, сдвигаемым из междурядий, в результате чего над высеянными семенами образуется почвенный бугорок трапециевидной формы, а следом идущие катки уплотняют его боковые стороны. Геометрические размеры гребня и плотность почвы в гребне зависят от угла атаки плоских щитков, глубины их хода в почве, усилия сжатия пружины сошника, а также физико-механических свойств почвы.

Главный эффект от применения предлагаемых средств механизации заключается в повышении качества посева пропашных культур, а также в значительном сокращении эксплуатационных затрат.

Плотность почвы в гребне, которая по агротехническим требованиям должна составлять 1200 ± 100 кг/м3, регулируют изменением усилия сжатия пружины комбинированного сошника.

Известно, что давление катка на почву нельзя рассматривать как простое отношение веса, приходящегося на каток, к площади, передающей давление (площади контакта цилиндрических частей и сферического обода катка с почвой), поскольку при перекатывании на каток вместе с весом действует сила тяги, расходуемая на преодоление силы сопротивления перекатыванию (рис. 3).

Рис. 3. К определению давления катка на гребень почвы

Следовательно, при расчете давления, создаваемого катком, необходимо использовать равнодействующую этих сил:

–  –  –

Подставляя (15) и (6) в (14), а (14) в (13) и, выполняя соответствующие преобразования, получим максимальную площадь контакта сферического обода катка с почвой при 4 °:

–  –  –

Таким образом, при известных весе катка, его конструктивных параметрах и угле контакта катка с почвой можно определить давление, создаваемое катком сошника на боковые стороны гребня почвы. Это позволит эффективно разрушать почвенные комки и уплотнять почву на заданную агротехническими требованиями глубину.

Плотность почвы в гребне, кг/м3, после прохода по нему катка определяют по эмпирической формуле [10]:

–  –  –

где U – плотность твердой фазы почвы на глубине 0…0,2 м, кг/ м3, для черноземных почв U = 2400 кг/м3 [6, 7]; Кп – коэффициент пористости.

Коэффициент пористости определим по формуле [10]:

–  –  –

Следовательно, плотность почвы в гребне зависит как от конструктивных параметров катка сошника, так и физико-механических свойств почвы.

В ходе экспериментальных исследований были определены диапазоны варьирования основных независимых факторов процесса уплотнения почвы. Скорость движения агрегата изменяли от 3,13 до 7,46 км/ч, усилие сжатия пружины катка – от 0 до 300 Н, угол установки плоских щитков к направлению движения агрегата (угол атаки) – от 0 до 20 градусов.

В качестве критерия оптимизации приняли плотность почвы в гребне.

После реализации опытов и обработки их результатов с помощью программы для ПЭВМ «Statistica-6» были получены математические модели процесса уплотнения почвы в гребне в натуральных и кодированных значениях факторов.

Уравнение поверхности отклика от взаимодействия скорости движения агрегата и усилия сжатия пружины катка, при угле атаки каждого плоского щитка = 17° имеет следующий вид:

= 1115,4551+26,7101 v+0,3075Fпр–2,3037 v2–0,0212 v Fпр–0,0006 Fпр2, (22) где – плотность почвы в гребне, кг/м3; v – скорость движения агрегата, м/ч; Fпр – усилие сжатия пружины катка, Н.

Поверхность отклика, соответствующая уравнению (22), представлена на рис. 4.

Дифференцированием полученного уравнения определили координаты экстремума: v = 5,5 км/ч и Fпр = 170 Н, при которых достигается максимальное значение параметра оптимизации mах = 1210,8 кг/м3.

Таким образом, для создания оптимальной плотности почвы в гребне необходимо обеспечить скорость агрегата 5,5 км/ч, а пружину катка сжать с усилием 170 Н.

Рис. 4. Поверхность отклика от взаимодействия скорости движения агрегата и усилия сжатия пружины катка сошника Исследования гребневой сеялки, оснащенной комбинированными сошниками, в производственных условиях показали, что при оптимальных параметрах, выявленных в процессе лабораторных исследований, гребень почвы образуется требуемых размеров, а плотность почвы в гребне составила 1090…1260 кг/м3, что соответствует агротехническим требованиям, причем большие значения относились к почве в основании гребня, а меньшие – в его вершине. Указанные значения плотности полностью соответствуют агротехническим требованиям. При этом высота гребня колебалась в пределах 6...8 см, ширина верхнего основания гребня почвы – 5…8 см, ширина нижнего основания гребня почвы – 21...25 см.

Применение разработанного комбинированного сошника на посевах сои показали его высокую эффективность. Всходы сои на гребнях всходили дружнее и на 2…3 дня раньше, чем соя, посеянная гладким способом. Полевая всхожесть растений по сравнению с гладким посевом увеличилась на 20...30 % при одинаковой норме высева (рис. 5).

Рис. 5. Всходы сои, при гладком (а) и гребневом (б) способах через 11 дней после посева Следовательно, использование перспективной конструкции комбинированного сошника, с оптимизированными его конструктивно-режимными параметрами, позволяет повысить урожайность пропашных культур до 20 % и до 35 % снизить эксплуатационные затраты на их возделывание.

Библиографический список:

1. Патент RU 115613. Гребневая сеялка / В.И. Курдюмов, Е.С. Зыкин, И.В. Бирюков; Опубл. 10.05.2012 г. Бюл. № 14.

2. Патент RU 115614. Гребневая сеялка / В.И. Курдюмов, Е.С. Зыкин, И.В. Бирюков; Опубл. 10.05.2012 г. Бюл. № 14.

3. Патент RU 2408180. Сошник / В.И. Курдюмов, Е.С. Зыкин, И.В. Бирюков; Опубл. 10.01.2011 г. Бюл. № 1.

4. Патент RU 2399189. Сошник / В.И. Курдюмов, Е.С. Зыкин, И.В. Бирюков; Опубл. 20.09.2010 г. Бюл. № 26.

5. Патент RU 82984. Сошник / В.И. Курдюмов, Е.С. Зыкин, И.В.

Бирюков; Опубл. 20.05.2009 г. Бюл. № 14.

6. Патент RU 82985. Сошник / В.И. Курдюмов, Е.С. Зыкин, И.В.

Бирюков; Опубл. 20.05.2009 г. Бюл. № 14.

7. Патент RU 84663. Сошник / В.И. Курдюмов, Е.С. Зыкин, И.В.

Бирюков; Опубл. 20.07.2009 г. Бюл. № 20.

8. Патент RU 87861. Сошник / В.И. Курдюмов, Е.С. Зыкин, Е.А.

Зыкина; Опубл. 27.10.2009 г. Бюл. № 30.

9. Патент RU 100872. Комбинированный сошник / В.И. Курдюмов, Е.С. Зыкин, И.В. Бирюков; Опубл. 10.01.2011 г. Бюл. № 1.

10. Зыкин Е.С. Способ посева пропашных культур с разработкой катка-гребнеобразователя. Дисс. … канд. техн. наук. – Пенза, 2007. – 181 с.

–  –  –

We propose a combined opener for ridge planting crops. Are presented the description of a design combined opener and its research under production conditions on soya crops.

УДК 621.7

КОНТАКТНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ В ЗОНЕ

ИНСТРУМЕНТ-ДЕТАЛЬ ПРИ МНОГОПРОХОДНОМ

НАКАТЫВАНИИ ПРЯМОУГОЛЬНЫХ ШЛИЦЕВ

НА ВАЛАХ В ХОЛОДНОМ СОСТОЯНИИ

Г.Д. Федотов, кандидат технических наук, доцент В.А. Адакин, ассистент ФГБОУ ВПО «Ульяновская государственная сельскохозяйственная академия им. П. А. Столыпина»

Ключевые слова: контактные напряжения, пластическое деформирование, накатывание, шлицевый вал.

Расчёт контактных напряжений при многопроходном накатывании шлицев на валах даёт возможность спрогнозировать и форму и размеры фактического очага деформации, определяющих и долговечность инструмента и прочностные характеристики шлицевого вала в целом.

Подавляющее число операций обработки металлов давлением осуществляется в условиях соприкосновения обрабатываемого металла с давящим инструментом. В процессах формоизменения изделий деформирующий инструмент испытывает значительные силовые нагрузки, которые в большинстве случаев обуславливают необратимые деформации. Уровень силового воздействия на инструмент обычно характеризуется либо величиной давления на контактные поверхности, либо величинами нормальных и касательных напряжений.

На стойкость инструмента наибольшее влияние оказывают максимальные значения нормальных и касательных напряжений, возникающих в пятне контакта инструмент-деталь.

Для многопроходного холодного накатывания используется цилиндрический деформирующий инструмент сложной формы, у которого две конусные рабочие части и одна цилиндрическая. В процессе накатывания деформирующий инструмент зажат в заготовке обхватывающим металлом. Необходимые радиальные Fрад. усилия, действующие на инструмент для деформирования металла увеличиваются в пять раз за счёт клинового эффекта рабочего конуса N 5Fрад. в зависимости от величины угла (Рис. 1).

Эти усилия вызывают, при малых площадях контакта, большие нормальные и касательные напряжения, действующие как на коническую часть деформирующего инструмента, так и на цилиндрическую.

При продольном накатывании шлицев на валах, от действия активных сил со стороны инструмента, течение металла, в заготовке, происходит в двух направлениях: радиальном и осевом. Количественное распределение перемещающегося металла в этих направлениях зависит от многих факторов и, в частности, от величины относительной деформации металла за один проход деформирующего инструмента, схемы деформирования, отношения диаметра заготовки к диаметру инструмента, коэффициента замкнутости контура и т. д.

Рисунок 2 – ЭпюРисунок 1 – Нагружение деформиры контактных норрующего инструмента активными усимальных и касательных лиями напряжений по дуге заВ продольном сечении заготовки ха- хвата: ВС – зона отстарактер течения металла в очаге деформации вания; СД – зона опереможно рассматривать в четырех зонах (Рис. жения.

2) [1].

Деформация определённого объёма металла заготовки начинается на некотором расстоянии от места входа деформирующего инструмента в металл. При дальнейшем внедрении инструмента в заготовку частицы металла, находящиеся вблизи инструмента, начинают выпучиваться и перемещаться в направлении движения деформирующего инструмента (участок АВ). При дальнейшем внедрении инструмент вступает в непосредственный контакт с заготовкой в точке В, и с этого момента свободному перемещению металла начинает препятствовать торможение, так как направление течения металла и вращение инструмента не совпадают и металл проскальзывает по поверхности инструмента. С ростом площади контакта инструмента с заготовкой увеличивается сопротивление проскальзыванию, поэтому скорость проскальзывания от точки В к точке С постепенно снижается. В точке С скорость перемещения металла равняется окружной скорости роликов, поэтому условную плоскость, проходящую через точку С, называют нейтральной плоскостью течения. Зона ВС называется зоной скольжения, или отставания. За зоной отставания начинается зона опережения СД. В этой зоне постепенно увеличивается скорость движения металла, так как течение металла и вращение инструмента происходят в одном направлении.

Из общей схемы движения металла в очаге деформации видно, что в зоне опережения металл движется со скоростью, большей окружной скорости деформирующего инструмента. При таком состоянии металл в зоне опережения как бы выдавливается из пространства между деформирующими инструментами.

Неравенство скоростей течения металла вызывает неравномерность распределения деформаций в заготовке. В связи с этим на поверхности инструмента одновременно возникают напряжения сжатия и растяжения (Рис. 2) [2, 3]. Возникающие касательные напряжения растяжения и сжатия пытаются разорвать деформирующий инструмент.

И при циклическом приложении нагрузки инструмент разрушается.

В связи с этим возникает необходимость определения контактных напряжений в зоне инструмент-деталь при многопроходном накатывании прямоугольных шлицев на валах в холодном состоянии.

Для определения контактных напряжений в зоне инструмент-деталь мы использовали программное обеспечение SolidWorks. В данной программе был смоделирован процесс деформирования цилиндрического вала (Сталь 45) роликами (Р6М5) с получением на нём шлицевого профиля. Условия деформирования были максимально приближены к реальным, протекающим при накатывании. Были заданы граничащие условия, материал, приложены рассчитанные ранее усилия деформирования при каждом проходе, наложены ограничения и коэффициент трения. В результате расчёта были получены контактные напряжения при каждом из 5 проходов (Рис. 3).

–  –  –

Из рисунка 3 видно, что максимальная концентрация напряжений при всех 5 проходах, сконцентрирована на режущей кромке инструмента. Режущая кромка накатного ролика разделяет деформируемый металл и способствует облегчению его перемещения вдоль ролика на формирование шлицев и вдоль заготовки на её удлинение. Радиус режущей кромки накатного ролика играет важную роль в разделении потоков деформированного металла и его значение оказывает большое влияние на концентрацию напряжений. Увеличение радиуса приводит к снижению контактных напряжений, но способствует ухудшению процесса разделения металла при деформировании.

–  –  –

Из таблицы 1 видно, что значения напряжений по всем проходам близки и находятся на границе предела прочности В. Это оказывает прямое действие на стойкость накатных роликов которая в среднем составляет 6000 деталей.

Таким образом, анализируя вышесказанное, можно сделать вывод, что деформирующий инструмент работает в тяжёлых условиях.

На его рабочих поверхностях действуют большие усилия вызывающие накопление растягивающих и сжимающих нормальных и касательных напряжений. Под действием напряжений происходит трещинообразование, ведущее к катастрофическому износу инструмента. Расчёт контактных поверхностей при многопроходном накатывании шлицев на валах даёт возможность спрогнозировать и форму и размеры фактического очага деформации, определяющих и долговечность инструмента и прочностные характеристики шлицевого вала в целом.

Библиографический список

1.Проскуряков Ю. Г., Осколков А. И., Торхов А. С. и др. Обработка деталей без снятия стружки. Барнаул, Алт. кн. Изд., 1972. – 176 с.

2.Целиков А. И., Никитин Г. С., Рокотян С. Е. Теория продольной прокатки. М.: Металлургия, 1980. – 320 с.

3.Сторожев М. В., Попов Е.А. Теория обработки металлов давлением. Изд. 3-е перераб. и доп. – М.: Машиностроение, 1971. – 424 с.

–  –  –

Calculation of contact stresses in multi-pass rolling slots on shaft enables to predict both the form and the sizes of the actual center of the deformation, determining and durability of the tool and прочностные characteristics splined a shaft as a whole.

УДК 631

ПОКАЗАТЕЛИ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ

УСТРОЙСТВА ДЛЯ ПЕРЕМЕЩЕНИЯ ВЯЗКИХ

МАТЕРИАЛОВ НА ПРИМЕРЕ ПТИЧЬЕГО ПОМЁТА

Н.Н. Аксёнова, кандидат технических наук ФГБОУ ВПО «Ульяновская ГСХА им. П.А Столыпина»

Тел. 8 927 80 89 559; Е-mail: nn_aks@mail.ru Ключевые слова: птичий помёт, перемещение, спирально-винтовой рабочий орган.

–  –  –

2300 1,38 0,5 0,36 1150 0,4 0,35 3300 1,97 0,6 0,3 1190 0,5 0,42 Исследовались также значения коэффициента осевого отставания материала KJ от осевой скорости винтовой поверхности рабочего органа при различных компоновках конструктивных параметров устройства.

Полученные значения в зависимости от частоты вращения рабочего органа и вязкости исследуемого материала представлены в таблице 2.

–  –  –

0,2 0,25 0,15 0,15

–  –  –

Рисунок 4 – Зависимость коэффици- Рисунок 5 – Зависимость коэффициента осевого отставания жидкого ента осевого отставания жидкого маматериала КJ вязкостью = 3,74 териала КJ от частоты вращения мм2/с, Кs = 1, Н = 2,8 м, = 1300 кг/м3 спирального винта «n», вязкостью от частоты вращения спирального = 28,89 мм2/с и КJ: Кs = 1, «о» - вид винта n и вида забора: «о» - вид «а», «а», «х» - вид «в»; Кs = 1,4, «» - вид «х» - вид «б», «» - вид «в» «а», «€»- вид «в»

В результате математической обработки опытных данных получены зависимости производительности (подачи) и удельных энергозатрат от частоты вращения и шага спирального винта, и вязкости материала, показанные на рисунках 6 - 9.

–  –  –

Установлено, что для перемещения птичьего помета, могут использоваться вращающиеся спирально-винтовые рабочие органы, производительность устройства для перемещения птичьего помета регулируется изменением конструктивных и режимных параметров рабочего органа.

Библиографический список

1.Аксенова, Н.Н. Разработка и обоснование конструктивно- режимных параметров устройства для перемещения птичьего помета. Автор диссертации канд. техн. наук.- Пенза, 2007, 18 с.

INDICATORS OF EXPERIMENTAL RESEARCH UNIT TO MOVE

VISCOUS MATERIALS ON THE EXAMPLE BIRD DROPPINGS

Aksenovа N.N.

Keywords: bird droppings, moving, spiral screw working body.

This paper presents experimental research device for moving viscous materials on the example of bird droppings УДК 631.331.022

ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ ПАРАМЕТРОВ

ВЫТАЛКИВАТЕЛЯ СЕМЯН ЯЧЕИСТОДИСКОВОГО ВЫСЕВАЮЩЕГО АППАРАТА

Е.И. Артамонов, старший преподаватель каф.

НиРМ, ФГБОУ ВПО «Самарская ГСХА» 8 927 730 190

8. E-mail: artamonov.evgenij.ivanovich@mail.ru О.А. Артамонова, старший преподаватель каф.

МиИГ, ФГБОУ ВПО «Самарская ГСХА» 8 927 730 190

8. E-mail: artamonov.evgenij.ivanovich@mail.ru Ключевые слова: ячеисто-дисковый высевающий аппарат, ячеистый диск, диаметр ячейки, диаметр семени, выталкиватель семян.

В работе приводится схема ячеисто-дискового высевающего аппарата для точного посева «ультра» мелких семян амаранта «метельчатого». Теоретически обосновываются параметры выталкивателя семян ячеисто-дискового высевающего аппарата.

Одним из главных условий получения высоких урожаев является равномерное размещение растений по площади питания, что во многом определяет посев.

Качество посева в значительной степени зависит от высевающего аппарата, как технического средства для отбора, дозирования и подачи семян. Проблема равномерного распределения семян, наиболее актуальна встает при обеспечении малых норм высева, особенно при посеве мелкосеменных культур.

В связи с чем, нами был разработан ячеисто-дисковый высевающий аппарат для посева семян мелкосеменных культур [1].

Конструктивно-технологическая схема данного высевающего аппарата включает: 1-корпус; 2-ячеистый диск; 3-корпус отсекателя семян; 4-корпус семяпровода; 5-бункер; 6-ячейка; 7-выталкиватель семян;

8-сошник; 9-отсекатель; 10-уплотняющее кольцо; 11-механизм поджатия ползуна.

Высевающий аппарат работает следующим образом. Семена амаранта засыпаются в бункер 5, под действием сил гравитации они заполняют все отверстия в корпусе семяпровода 4 до ячеистого диска 2 и отражателя семян 3, при вращении ячеистого диска 2 ячейки 6 на периферической поверхности диска проходят под слоем семян и заполняются, лишние семена не попавшие в ячейки, но двигающиеся в активном слое отражаются отражателем семян 3 в полость корпуса семяпровода

4. Ячеистый диск 2 гарантированно транспортирует семена запавшие в ячейки 6 без повреждений и выпадения удерживаемые уплотняющим кольцом 10 до встречи с выталкивателем семян 7 который сбрасывает их на дно борозды сформированным сошником 8. Гарантия равномерного распределения семян в рядке обеспечивается расстоянием между ячейками на периферической поверхности диска.

Схема ячеисто-дискового высевающего аппарата приведена на рисунке 1.

Рисунок 1 Схема ячеисто-дискового высевающего аппарата:

1-корпус; 2-ячеистый диск; 3-отсекатель семян; 4-корпус семяпровода; 5-бункер; 6-ячейка; 7- выталкиватель семян; 8-сошник;

9-отсекатель; 10-уплотняющее кольцо; 11-механизм поджатия ползуна.

Выбрасывание семян высевающим аппаратом непосредственно в борозду без каких-либо направляющих и семяпроводящих устройств упрощает конструкцию рабочих органов высевающей системы и в некоторой степени снижает отрицательное влияние изменчивости физикомеханических свойств семян на равномерность их распределения.

Для выбрасывания семян амаранта из ячеек диска в предлагаемом высевающем аппарате применяется неподвижный пластинчатый выталкиватель.

Профиль рабочей грани выталкивателя определяется из условия выталкивания семени из ячейки. Рабочая грань n—n, которая наклонена к стенке ячейки под углом (рис. 2), должна выталкивать семя, при этом сбрасывание семян в борозду, должно заканчиваться в нижней точке аппарата, совпадающей с его вертикальной осью.

–  –  –

R высевающего аппарата: d - радиус ячеистого высевающего диска, l

– расстояние от центра высевающего диска до точки контакта выталкивателя с семенем, - угловой скорости вращения высевающего диска и физико-механических свойств семян (коэффициенты трения между семенами и стенкой ячейки и выталкивателем) на величину угла установки выталкивателя семян.

Так как высевающий диск при вращении изменяет наклон стенки ячейки к грани n—n, уменьшая угол, то необходимо на такую же величину увеличить угол за счет наклона грани n—n для сохранения условия выталкивания семян.

Таким образом, неподвижный выталкиватель должен иметь рабочую грань по форме логарифмической спирали.

Библиографический список:

1.Патент RU № 2347349 Высевающее устройство МПК А01С 7/04 Артамонов Е.И., Гниломедов В.П., опубл. 27.02.2009 бюл. №6

–  –  –

In work the scheme of the cellular-disk sowing device for exact crops «ультра» small seeds of an amaranth «метельчатого» is resulted.

Parametres of a pusher of seeds of the cellular-disk sowing device are theoretically proved.

УДК 631.3

ПОГРУЗЧИК МИНЕРАЛЬНЫХ УДОБРЕНИЙ

В.Г.Артемьев, доктор технических наук, профессор ФГБОУ ВПО «Ульяновская ГСХА им. П.А.Столыпина»

А.О. Барышов, аспирант ФГБОУ ВПО «Ульяновская ГСХА им. П.А.Столыпина»

Ключевые слова: спирально-винтовой рабочий орган, диаметр кожуха, производительность, коэффициенты осевого отставания и наполнения

Работа посвящена определению оптимальных параметров устройства при погрузке минеральных удобрений. При проведении исследований была установлена частота вращения рабочего органа, при котором достигается максимальная производительность.

Как известно, доля ручного труда в сельском хозяйстве остается одна из самых высоких, чем в других отраслях. Поэтому вопросы совершенствования производства и повышения производительности труда являются для этой отрасли самыми актуальными.

Но не все погрузчики минеральных удобрений соответствуют предъявляемым требованиям, поэтому в ФГБОУ ВПО «Ульяновская ГСХА им. П.А.Столыпина» была предложена схема погрузчика и проведены исследования по выявления оптимальных параметров погрузки минеральных удобрений [2].

На рисунке 1 представлен погрузчик минеральных удобрений.

Погрузчик представляет собой раму 1 с ходовой частью 2. На раме 1 расположен кожух 3 круглого сечения. На нижнем конце кожуха 3 установлена защитная решетка 4, а на противоположном конце выгрузное окно 5. В кожухе 3 расположен спиральный – винтовой транспортер 6, совершающий вращение от электродвигателя 7 через ременную передачу.

Рисунок 1 – Погрузчик минеральных удобрений

Установка работает следующим образом, минеральное удобрение из насыпи, захватывается витками транспортера 6 и движется внутри кожуха 3 и движется в сторону выгрузного окна 5.

Провели экспериментальные исследования погрузчика минеральных удобрений, которые дали следующие результаты: спираль с наd H = 72 мм, шагом винтовой линии S =70 мм, ружным диаметром =8 мм, длиной кожуха L =4,6 м и диаметром диаметром проволоки Dn = 80 мм, угол наклона кожуха составлял 450, частота вращения спирали при этом изменялась n = 100…1000 мин-1. Перемещаемый материкг/м.

Опредеал: аммиачная селитра насыпной плотностью 3 лим внутренний объем кожуха [1]:

–  –  –

100 0,45 0,117 0,086 0,73 15,7 0,69 200 0,86 0,233 0,099 0,42 14,5 0,63 300 1,68 0,35 0,124 0,35 12,8 0,56 400 2,33 0,467 0,159 0,34 11,2 0,49 500 2,92 0,583 0,212 0,36 10,6 0,46 600 3,64 0,7 0,289 0,41 9,4 0,41 700 3,99 0,817 0,359 0,44 8,9 0,39 800 4,54 0,933 0,407 0,44 8,1 0,35 900 5,06 1,05 0,479 0,46 7,2 0,31 1000 4,66 1,167 0,554 0,47 6,8 0,3 Рассмотрим данные исследование в виде графика представленного на рисунке 2.

Рисунок 2 – Результаты исследования погрузчика минеральных удобрений Исходя из графика видно, что производительность возрастает прямо пропорционально частоте вращения спирального винта до 900 мин-1, при которой она достигает максимального значения, а коэффициент заполнения кожуха уменьшается при увеличении частоты вращения спирального винта.

Библиографический список:

1. Артемьев В. Г. Теория пружинных транспортёров сельскохозяйственного назначения. – Ульяновск, 1997.- 245 с.

2. Воронина М.В. средства механизации погрузки-разгрузки, хранения, обработки, перевозки зерна и семян на базе вращающихся пружин. – Ульяновск, 2007. – 496с.

–  –  –

Paper is to define the optimal parameters of the device during the loading of mineral fertilizers. For research was set speed working body at which the maximum performance.

УДК 629.114.2-585

ПРЕДЕЛЫ ИЗМЕНЕНИЯ СИЛЫ ПРИ НАСТРОЙКЕ

ПРЕДОХРАНИТЕЛЬНОЙ МУФТЫ

Г.В. Гаранин, кандидат технических наук, доцент ФГБОУ ВПО «Ульяновская государственная сельскохозяйственная академия им. П.А.Столыпина»

8(8422)559590. gga2@front.ru Ключевые слова: погрешность измерения, абсолютная погрешность, допустимое значение показателя, контролируемая величина.

Аннотация. Разработана теория нормирования пределов изменения показателя в зависимости от пределов допустимого нормативного значения и погрешности измерения, которая обеспечивает точный расчет минимального и максимального значений для определения нормативов.

На контролируемый показатель момента силы устанавливают допустимое максимальное [M]max и минимальное [M]min значения крутящего момента срабатывания предохранительной муфты. При определении этого показателя возникает погрешность между действительной Mд и измеренной Mи величиной. Если минимальное значение показателя при измерении будет совпадать с минимально допустимым значением этого показателя, то из-за погрешности определения возможно, что действительное значение измеряемой величины окажется меньше минимально допустимого значения [1]. Поэтому необходимо, чтобы минимально допустимое значение показателя при измерении не позволяло выйти за пределы минимально допустимого значения показателя даже при максимальной погрешности измерения. И аналогично необходимо, чтобы максимально допустимое значение показателя при измерении не позволяло выйти за пределы максимального допустимого значения показателя даже при максимальной погрешности измерения [2], [3].

Составим схему допустимых расчетных и допустимых при измерении значений контролируемой величины (рисунок 1).

–  –  –

Из выражений (9) и (10) определим:

, (14), (15)

Если в паспорте динамометра указан предел основной приведенной погрешности [ПF], то при измерении некоторой силы F1, погрешность измеряемой величины ПF определяется по выражению:

, (16) F2- максимальное значение шкалы прибора;

[ПF] - предел основной приведенной погрешности динамометра.

Выражения (14) и (15) с учетом (16) запишутся:

–  –  –

Summary The theory of rationing of limits of change of an indicator of force depending on limits of admissible standard value and an error of measurement which provides exact calculation of the minimum and maximum values for definition of standards is develop.

УДК 631.3+502

ПРИНЦИПЫ СОЗДАНИЯ ЭКОЛОГИЧЕСКИ БЕЗОПАСНЫХ

ТЕХНОЛОГИЙ ВОССТАНОВЛЕНИЯ ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ СВОЙСТВ ТОПЛИВО-СМАЗОЧНЫХ МАТЕРИАЛОВ

А.А. Глущенко, кандидат технических наук, доцент ФГБОУ ВПО «Ульяновская ГСХА им. П.А. Столыпина»

тел. 8(84231)55-23-75 oildel@yandex.ru Ключевые слова: экологическая безопасность, технологии, восстановление, принципы Работа посвящена принципам формирования и разработки экологически безопасных технологий восстановления эксплуатационных свойств отработанных нефтепродуктов Экологически безопасные технологии представляют собой такие методы восстановления эксплуатационных свойств топливо - смазочных материалов, при которых все сырье и энергия используются наиболее рационально и комплексно, и любые воздействия на окружающую среду не нарушают ее нормального функционирования. Но при любом производстве по техническим, экономическим, организационным или другим причинам часть сырья и материалов может переходить в отходы и направляться на длительное хранение или захоронение. Отходы не должны нарушать нормальное функционирование природных систем.

В этом случае необходимо придерживаться определенных критериев обеспечивающих равновесное состояние окружающих систем в экологическом аспекте. Поэтому под экологически безопасными технологиями следует понимать такое производство, результаты которого при воздействии их на окружающую среду не превышают уровня, допустимого санитарно-гигиеническими нормами, т. е. ПДК.

Создание экологически безопасных технологий восстановления эксплуатационных свойств топливо-смазочных материалов подразумевает два направления. Первым является создание безотходной технологии, т.е. когда в процессе переработки не образуются отходы и выходные продукты имеют целевое назначение. Вторым направлением - технологии с образованием не токсичных отходов, утилизация которых безвредна для окружающей среды. При создании безотходных и экологически безопасных технологий приходится решать ряд сложнейших организационных, технических, технологических, экономических и других задач. При разработке и внедрении экологически безопасных технологий переработки топливо-смазочных материалов можно выделить ряд взаимосвязанных принципов (рис. 1).

Рисунок 1 - Системные принципы формирования экологически безопасных технологий восстановления эксплуатационных свойств ТСМ Основным является принцип системности. В соответствии с ним каждый отдельный элемент технологического процесса рассматривается не только как элемент динамичной системы - технологии, но и как элемент эколого-экономической системы в целом, включающей кроме получения продукта с заданными качественными параметрами, природную среду (атмосферу, гидросферу, литосферу, биогеоценозы, ландшафты), а также человека и среду его обитания. Таким образом, принцип системности, лежащий в основе создания экологически безопасных технологий, должен учитывать существующую и усиливающуюся взаимосвязь и взаимозависимость производственных и природных процессов.

Важнейшим принципом создания экологически безопасных технологий является полнота использования образующихся отходов. Этот принцип требует максимального использования всех отработанных топливо-смазочных материалов и их отходов.

Другим принципом создания экологически безопасных технологий является замкнутость материальных потоков. Примерам замкнутости материальных потоков является использование в разрабатываемой технологии энергоносителей в виде самого перерабатываемого продукта (например, использование выходного горячего продукта для предварительного подогрева входящего на переработку сырья).

Одним из самых главных принципов является ограничение воздействия технологического процесса на окружающую природную среду с учетом его высокой эффективности и экологического совершенства.

Этот принцип связан с минимизацией или даже с отсутствием негативного влияния на окружающую среду.

Общим принципом создания экологически безопасной технологии является её рациональность. Определяющими данного принципа являются условия рационального использования всех компонентов сырья, максимального уменьшения энерго-, материало- и трудоемкости технологического процесса, что влияет на снижение отрицательного воздействия на окружающую среду и нанесение ей ущерба. Конечной целью в данном случае следует считать оптимизацию технологического процесса одновременно по энерготехнологическим, экономическим и экологическим параметрам. Основным путем достижения этой цели являются разработка новых и усовершенствование существующих технологических процессов. Одним из примеров такого подхода является утилизация образующихся в процессе переработки продуктов в других отраслях и сферах производства. Например, использование кислых осадков для пропитки шпал, нефтешламов - как элементов асфальтового покрытия и т.п. [1].

Необходимо отметить, что структура и режимы экологически безопасного технологического процесса должны быть ориентированы на формирование необходимого комплекса функциональных свойств используемых технических средств.

Библиографический список:

1.Глущенко А.А. Экологически безопасные технологии для восстановления эксплуатационных свойств отработанного моторного масла//Монография, Ульяновск, 2011, с. 166.

PRINCIPLES OF CREATION ECOLOGICALLY

SAFE TECHNOLOGIES OF RESTORATION OF

OPERATIONAL PROPERTIES FUEL-LUBRICANTS

–  –  –

Work is devoted to principles of formation and development of ecologically safe technologies of restoration of operational properties of the fulfilled petrochemicals УДК 631.3+502

ТЕХНОЛОГИИ УТИЛИЗАЦИИ НЕФТЯНЫХ ОТХОДОВ

А.А. Глущенко, кандидат технических наук, доцент ФГБОУ ВПО «Ульяновская ГСХА им. П.А. Столыпина»

тел. 8(84231)55-23-75 oildel@yandex.ru Ключевые слова: экологическая безопасность, технологии, восстановление, принципы Работа посвящена принципам формирования и разработки экологически безопасных технологий восстановления эксплуатационных свойств отработанных нефтепродуктов Для эффективного обезвреживания отходов необходимы технологии, наносящие минимальный экологический ущерб окружающей природной среде, имеющие низкие капитальные затраты и позволяющие получать прибыль. Разнообразие отходов по химическому составу не позволяет создать универсальную технологию утилизации твердых и жидких. Не смотря на это, в настоящее время в России и за рубежом используются разнообразные технологии утилизации нефтяных отходов.

Все многообразие технологий можно разделить по методам проведения утилизации на: термические, химические, электрохимические, механические и биологические (рис. 1).

Наибольшее распространение получили технологии, основанные на термических методах. Использование этих методов направлено на получение тепловой энергии при сжигании отходов в специальных печах.

Механические методы предусматривают промывку образующихся отходов водой, перемешивание с различного рода нейтрализаторами и захоронение.

Рисунок 1 – Технологии утилизации нефтяных отходов

Технологии основанные на химической нейтрализации углеводородных соединений различного рода реагентами, используются в ограниченных масштабах, требуют сложного и дорогостоящего технологического оборудования. Несмотря на свою высокую эффективность, химические методы имеют существенный недостаток – образование новых отходов в виде отработанных реагентов. При этом отработанные реагенты могут быть экологически более опасными, чем сами нефтепродукты.

Наименьшее распространение получили технологии с электромеханическими методами утилизации. Это связано с малой производительностью и высокой стоимостью переработки.

Получившие, в последнее время, развитие биотехнологии имеют ряд недостатков. Биодеструкция - достаточно медленный процесс, кроме того, при гниении биомассы возникает вторичное загрязнение окружающей среды из-за выделения аммиака, сероводорода, выделяется значительное количество углекислого газа, вызывающего парниковый эффект, безвозвратно рассеивается тепловая энергия.

Библиографический список:

1.http://www.energospace.ru

–  –  –

Work is devoted to principles of formation and development of ecologically safe technologies of restoration of operational properties of the fulfilled petrochemicals УДК 631.316

РАБОЧИЕ ОРГАНЫ ПРОПАШНОГО КУЛЬТИВАТОРА

ДЛЯ МЕЖДУРЯДНОЙ ОБРАБОТКИ КАРТОФЕЛЯ

И ИХ ВЗАИМОДЕЙСТВИЕ С ПОЧВОЙ

В.П. Зайцев, кандидат технических наук, доцент С.В. Стрельцов, кандидат технических наук, доцент ФГБОУ ВПО «Ульяновская государственная сельскохозяйственная академия имени П.А. Столыпина»

тел. 8 (84231) 55-95-72 Ключевые слова: картофель, междурядная обработка, культиватор, рабочий орган В статье приводится описание рабочих органов пропашного культиватора для междурядной обработки картофеля и их воздействие с почвой.

Картофель - требовательное к влажности почвы растение. Также для развития картофеля необходимо, чтобы гребень и дно борозды состояли из разрыхленной мелкокомковатой почвы, а профиль борозды и гребня обеспечивали устойчивое положение частичек почвы на стенках без скатывания и сползания при достаточной площади для каждого куста картофеля.

Важной операцией при возделывании картофеля в течение всего вегетационного периода является междурядная обработка. Для картофеля междурядные обработки сочетаются с неоднократным окучиванием растений.

Почва оседает под действием дождей и собственного веса, если ее не рыхлить, то в результате ее уплотнение может достичь того опасного предела, когда водно-воздушный режим и условия питания становятся неблагоприятными для развития и роста картофеля.

В сельскохозяйственных машинах, используемых для междурядной обработки, широкое применение нашли различные рабочие органы.

Однако некоторые из них недостаточно качественно и эффективно выполняют следующие операции:

- забиваются и не могут обеспечить однородный состав разрыхленного слоя почвы;

- не обеспечивают требуемого качества крошения почвы, в результате чего условия произрастания клубней резко ухудшаются;

- фрезерные рабочие органы принудительного вращения, приводят к излишнему распылению почвы, имеют сложный привод, высокую металлоемкость и энергоемкость.

Многие рабочие органы приобретают необходимую для разрушения почвенного пласта энергию за счет сообщения им поступательной скорости движения. Поэтому интенсивность их воздействия на почву и степень крошения почвы зависят от скорости движения. Степень крошения почвы увеличивается с ростом скорости движения рабочих органов. Однако при скоростях больших 2,5 м/с затраты мощности резко возрастают, превосходя эффект от прироста крошения.

Обычный отвальный окучник, устанавливаемый на культиваторах-окучниках КОН-2,8ПМ и КРН-4,2Г предназначен для образования гребня по оси рядка, уничтожения сорняков на дне борозды и засыпания сорных растений в защитных зонах. К стойке окучника прикреплены наральник и двусторонний отвал с раздвижными крыльями. Почва, подрезанная наральником, поднимается по рабочей поверхности отвала, рыхлится и крыльями подгребается к рядку растений. Глубина обработки окучником до 16 см, высота гребня до 25 см.

Характерной особенностью рабочей поверхности окучивающего 1 в нижней части до величикорпуса является развитие угла сдвига 2 ны 2 в верхней. В большинстве конструкций этот угол изменяется в диапазоне 52...77.

Значительное изменение углов 2, необходимое для сдвига почвы в сторону, приводит к уплотнению откосов гребня, что ухудшает условия вегетации растений. В целом качество крошения почвы пассивными корпусами составляет 68...70 %. При скорости движения культиватора выше 1,4...1,6 м/с оставшиеся не разрушенными крупные комки заваливают всходы, что увеличивает повреждаемость культурных растений до 20 % и более.

В результате являются актуальными исследования, направленные на разработку без приводных ротационных рабочих органов, позволяющих обеспечить требуемое качество рыхления почвы, снижение энергетических затрат на обработку, и уменьшение металлоемкости. Необходимо применять дисковые рабочие органы.

Дисковый окучник состоит из шарнирно установленных на стойке дисков с регулируемым углом атаки. Для рыхления в центре борозды, где остается необработанный гребень, к стойке окучника дополнительно крепится стрельчатая лапа.

Дисковый окучник при первом окучивании хорошо крошит почву, насыпает достаточный слой на гребень и стенки грядок, но при втором окучивании травмирует ботву картофеля, также имеются случаи забивания окучника растительными остатками.

Дисковый окучник почву в зоне распространения корней не уплотняет, на откосах и дне борозды оставляет слой рыхлой почвы 3...4 см. Сферические диски обеспечивают при обработке картофеля работу на повышенных скоростях с малыми защитными зонами. Диски показывают лучшую устойчивость по глубине хода, значительно меньше повреждают культурные растения и лучше, чем серийные рабочие органы уничтожают сорняки. С увеличением диаметра диска уменьшается его залипание.

Обработка междурядий дисковым окучником производится следующим образом, стрельчатая лапа рыхлит почву и подрезает сорняки до защитных зон культурных растений, а приваливающие диски сдвигают слой взрыхленной почвы в защитную зону культурных растений и заваливают сорняки, проводя одновременно окучивание и мульчирование. Толщина присыпаемого слоя почвы зависит от глубины обработки, угла установки приваливающего диска относительно направления движения (угла атаки) и скорости движения агрегата (рабочего органа).

Вопросы формирования борозд и гребней отвальными окучниками рассматривались М. Г. Догановским. Им разработаны «примерные требования, предъявляемые к размерам, форме и строению образуемых гребней» и установлены основные этапы гребнеобразования. Им отмечено, что «в процессе окучивания весьма важно поднять почву на соответствующую высоту, сдвинуть ее в сторону так, чтобы сформировать гребень без сильного засыпания борозд отбрасываемой почвой.

В результате определения деформаций почвы рабочим органом нужно определить требования к форме и размерам гребней:

1. Расстояние между вершинами двух соседних гребней должно быть строго выдержано и равняться заданному междурядью;

2. Гребни должны быть параллельны и прямолинейны. Высота гребней Нср – не менее 16 см, по результатам промеров – 12...34 см, а нормально – 18...20 см;

3. Ширина верхней части гребней должна быть 10...20 см, для междурядий 70 см – 11...15 см;

4. Угол склона гребня должен приближаться к углу естественного откоса почвы, для того чтобы форма гребней была постоянной.

Процесс окучивания отвальным окучником происходит следующим образом. Окучник, перемещаясь на заданной глубине, лемехом и крыльями вынимает объем почвы с поперечным сечением abed (рисунок 1). Благодаря симметричности орудия почва раздвигается грудью окучника на две равные части, поднимается вверх по крыльям и отбраf1a e2 f 2 d.

сывается в виде призм с поперечным сечением и Углы склонов той части поперечного сечения (рисунок 1), из которой вынимается почва, определяются углом постановки боковых обрезов крыльев и могут быть больше угла естественного откоса почвы.

Углы же склонов S насыпанной части почвы, должны быть близкими к углам естественного откоса, поскольку она может свободно осыпаться.

–  –  –

Основоположник земледельческой механики академик В.П. Горячкин главным при обработке почвы считал форму орудия и режимы его работы. Форма рабочего органа для междурядной обработки пропашных и других технических культур определяется видом требуемого профиля борозды.

Библиографический список:

1. Абдрахманов Р.К. Машины и орудия для междурядной обработки почвы. (Конструкция, теория, расчет, эксплуатация) /Р.К. Абдрахманов. — Казань: Издательство Казанского университета, 2001. - 147 с.

2. Смольский Я.В. Механизированный уход за пропашными культу-рами без гербицидов /Я.В. Смольский / Земледелие – 1991 г.- № 7.- с.

50-51.

3. Кленин Н.И., Киселев С.Н., Левшин А.Г. Сельскохозяйственные машины.- М.: КолосС, 2008. – 815 с.

WORKING BODIES OF A PROPASHNY CULTIVATOR

FOR INTERROW PROCESSING OF POTATOES

AND THEIR INTERACTION WITH THE SOIL

V.P. Zaytsev, candidate of technical sciences, assistant professor S.V. Streltsov, candidate of technical sciences, assistant professor FGBOU VPO «Ulyanovsk state agricultural academy of a name of P.A. Stolypin»

ph. 8 (84231) 55-95-72 Key words: potatoes, interrow processing, cultivator, working body The description of working bodies of a propashny cultivator is provided in article for interrow processing of potatoes and their influence with the soil.

УДК 621.43; 631.37

–  –  –

В статье рассмотрена проблема использования смазочных материалов, а также сбора и повторного использования отработанных минеральных масел. Приведены правила и требования предъявляемые к сбору, хранению, транспортировке, учёту и рациональному использованию отработанных минеральных масел.

Всё существующее многообразие современных средств, в частности, автотракторная техника агропромышленного комплекса, станочно-технологическое оборудование предприятий, механизмы и машины для выполнения трудоёмких процессов в других производственных сферах и отраслях, требуют определённого вида топливно-смазочных материалов (ТСМ).

Производство и потребление ТСМ, в том числе и смазочных материалов, в стране ежегодно возрастает. Появление во всех производственных отраслях новых, более современных машин и механизмов требует высококачественных эксплуатационных материалов, основными из которых являются смазочные масла.

В общем комплексе задач по совершенствованию сельскохозяйственной техники важное значение придаётся эксплуатационной надёжности, снижению удельной материалоемкости машин, экономии топлива и масла. Учитывая, что сельское хозяйство потребляет до 50% расходуемых в стране нефтяных масел, постоянно возрастающую напряжённость в снабжении ими сельскохозяйственных предприятий, снижения качества масел, обусловленное ростом коммерческих структур производителей продукции, возникает настоятельная необходимость поиска путей рационального использования смазочных материалов.

В процессе эксплуатации в маслах практически не происходит ухудшения качества базового масла. Такие масла подлежат регенерации, в процессе которой восстанавливаются первоначальные свойства отработанных масел для повторного использования на ряду со свежими маслами соответствующих марок [1, 2].

Сбор, хранение, транспортировка, учёт и рациональное использование отработанных масел, собранных из узлов и агрегатов машин, осуществляется в соответствии с правами, изложенными в «Инструкции по сбору и использованию отработанных нефтепродуктов в сельском хозяйстве» [3, 4, 5]. Сбор масел производится на ПТО, в ремонтных мастерских, автогаражах, пунктах заправки и смазки машин. Для сбора отработанных масел должно применяться стандартное или специальное оборудование, устройства и инвентарь, ускоряющие и облегчающие выполнение операций по сливу нефтепродуктов, обеспечивающих минимальное их загрязнение. Слитые масла и эксплуатационные жидкости нефтяного происхождения должны храниться раздельно в герметичных резервуарах и транспортироваться на пункты очистки и сдачи специализированным или приспособленным для этих целей транспортом.

Все стационарные и передвижные пункты (посты) слива и сбора масел должны оснащаться средствами, обеспечивающими минимальные потери и охрану окружающей среды.

Отработанные масла сдаются на отчистку партиями, сопровождаемыми документами, подтверждающими их пригодность к очистке и дальнейшему использованию. При внутрихозяйственной организации работ по сбору и очистке масел оценка физико-химических показателей может проводиться в экспрес-лаборатории, непосредственно при приме масла на обработку.

Возможные варианты выбора схемы организации работ по сбору, транспортировке, очистке и хранению отработанных масел зависят от конкретных условий эксплуатации машинно-тракторного парка, размещения объектов ремонтно-обслуживающей базы, объёмов сбора отработанных масел и т.д.

В условиях сельскохозяйственного производства возможны следующие варианты организации работ:

1. Сбор, хранение и очистка отработанных масел производится в бригаде (отделении) предприятия, арендном или фермерском хозяйстве.

2. Сбор и хранение масел производится в первичном звене производства, а очистка – на центральной усадьбе сельскохозяйственных предприятий. Транспортировка отработанных масел осуществляется в бочках или автоцистерной силами персонала по очистке масел.

3. Сбор масел в первичном подразделении; транспортировка масел для формирования партий на центральную усадьбу и сдачу их на очистку в районный или областной пункт переработки. Транспортировка масла из хозяйства на переработку и обратно может производиться как силами хозяйства, так и персоналом пункта переработки масел.

Одним из основных условий внедрения способа очистки масел является наличие производственного помещения: мастерской, автогаража, пункта технического обслуживания. В подразделениях с относительно небольшим объёмом сбора масла необязательно иметь отдельное помещение, а вполне достаточно выделенной площади в 4…6 м2 для размещения маслоочистительной установки и нескольких ёмкостей (резервуаров). Оборудование для сбора и очистки масел вполне сочетается с оборудованием участка технического обслуживания.

На центральной усадьбе сельскохозяйственных предприятий, где обеспеченность объектами ремонтно-обслуживающей базы значительно выше, появляется возможность размещения комплекса технических средств для сбора, очистки и контроля физико-химических и эксплуатационных показателей масел в специальном помещении. При этом перечень технологического оборудования и его функциональные возможности существенно расширяются. Это позволяет проводить анализ показателей работающих и отработанных масел, выполнять работы по обслуживанию маслоочистительного оборудования, осуществлять заправочные операции, вести учётную документацию.

Общая, наиболее приемлемая для центральных ремонтнообслуживаю-щих баз сельскохозяйственных предприятий, РТП и других организаций, технологическая схема участка сбора и очистки масел работает следующим образом. Масло сливается в передвижную установку (маслосборник) и перекачивающим насосом этой установки направляется в установку для очистки масел или в резервуары для отстоя и раздельного хранения. Очищенное масло насосом установки закачивается в баки секций для хранения и выдачи потребителям через маслораздаточную колонку. Для приёма, отстоя и подготовки масел для очистки, поступивших от потребителей в бочках, предусматривается насосная передвижная установка и бак отстойник. В помещении должна быть обустроена эффективная приточно-вытяжная вентиляция.

Структура взаимоотношений потребителей масел с обслуживающими подразделениями по очистке масел должна строиться на заинтересованности в взаимном сотрудничестве при сборе высококачественного сырья и снижении его потерь и затрат на его переработку.

Взаимоотношения должны базироваться на понятных и простых принципах, в основе которых лежит личная и коллективная заинтересованность, ликвидация обезлички и безответственности, жёсткие санкции за нарушение договорных обязательств. Потребитель должен быть заинтересован в сдаче как можно лучшего сырья, получить высококачественное очищенное масло за возможно низкую цену, а обслуживающий персонал (подразделение) – в получении высоких доходов при минимальных затратах.

Потребителями масел являются производственные подразделения (бригады, арендные звенья, крестьянские хозяйства, ремонтные цеха и предприятия), которые собирают и сдают масло на очистку перерабатывающим подразделениям, арендным звеньям или частным предприятиям. Масла принимаются на очистку по заказ-наряду (по ранее заключённому договору), в котором указывается объём партии сдаваемого масла, его исходная характеристика (масла моторные отработанные, масла индустриальные отработанные, смеси нефтяные отработанные), основные физико-химические показатели по экспресс-оценке в присутствии заказчика (вязкость, обводненность, загрязненность), а также договорная цена работ по очистке партии масла.

При сдачи масла заказчику исполнитель оформляет паспорт продукта, в котором указывается вязкость, щелочное число, загрязненность, содержание воды в очищенном масле, а также узлы, агрегаты и системы где оно может быть использовано.

Организационно-технические меры по сдаче, очистке и использованию масел сводятся к сбору масел в чистую тару, перевозке масла на пункт очистки, оформлению документов и совместному (заказчикисполнитель) проведению экспресс-анализов, строгому выполнению рекомендаций исполнителя со стороны заказчика.

Библиографический список

1. Остриков В.В. Повышение эффективности использования смазочных материалов путем разработки и совершенствования методов, технологий и технических средств.

Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук. – Саратов, 2000. - 38 с.

2. Топливо, смазочные материалы и технические жидкости. Ассортимент и применение. Справочное издание. /Под ред. В.М. Школьникова. – М. Химия, 1989. – 432 с.

3. Гуревич А.Ф. Сбор и повторное использование отработанных масел в социалистических странах. – М.: Колос, 1983. – 40 с.

4. Сбор и очистка отработанных масел: Обзорная информация.

Госагропром СССР. – М.: АгроНИИТИИТО, 1990.

5. Рыбаков К.В. и др. Сбор и очистка отработанных масел: Обзорная информация. Госагропром СССР. – М.: АгроНИИТИИТО, 1988.

–  –  –

In article the problem of use of lubricants, and also gathering and a reuse of the fulfilled mineral oils is considered. Rules and requirements shown to gathering, storage, transportation, the account and rational use of the fulfilled mineral oils are resulted.

УДК 631.3.192;631.3-83

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЧАСТОТЫ ТОКА ПРИ ЧАСТОТНОРЕГУЛИРУЕМОМ ЭЛЕКТРОПРИВОДЕ РАБОЧИХ

ОРГАНОВ ПОСЕВНЫХ АГРЕГАТОВ

А.Н. Ильдутов, кандидат технических наук, доцент ФГБОУ ВПО «Ульяновская ГСХА им. П.А. Столыпина»

В.И. Курдюмов, доктор технических наук, профессор ФГБОУ ВПО «Ульяновская ГСХА им. П.А. Столыпина»

Ключевые слова: частота тока, частотно-регулируемый электропривод, частота вращения, рабочий орган Работа посвящена получению аналитических зависимостей для определения частоты напряжения при частотно-регулируемом электроприводе рабочих органов мобильных посевных агрегатов Электропривод рабочих органов является достаточно эффективным средством повышения качественных показателей работы мобильных сельскохозяйственных машин [1, 2]. В качестве приводных двигателей при этом предпочтительнее применять асинхронные электродвигатели с коротко замкнутой обмоткой ротора, как наиболее простые по конструкции и обслуживанию, надежные и экономичные. Но в силу особенностей кинематических и динамических характеристик рабочих органов возникает необходимость регулирования частоты вращения этих электродвигателей. В теории электропривода известны три наиболее распространенных способа регулирования: переключением числа пар полюсов обмотки статора, изменением скольжения и изменением частоты тока подводящей электросети. Современные средства электроники позволяют относительно просто реализовать последний из этих способов путем включения между источниками энергии и приводным электродвигателем преобразователя частоты. С помощью преобразователя частоту тока изменяют таким образом, чтобы частота вращения электродвигателя соответствовала требованиям технологического процесса.

В связи с этим возникает задача определения частоты тока при частотно-регулируемом электроприводе, которая обеспечила бы необходимый кинематический режим рабочего органа в соответствии с требованиями технологического процесса.

Поскольку предполагается использование частотно-регулируемого электропривода, то частоту вращения вала приводного электродвигателя целесообразно рассматривать как некоторую функцию частоты тока, т.е.

–  –  –

(2) где nр.о. - частота вращения рабочего органа, мин-;

2 - функция;

m1; m2; m3;…mк - параметры технологического процесса, наmк mкк пример, скорость потока воздуха при пневмо-транспортировании семян, количество высеваемых семян, дальность полета гранул при внесении удобрений и т.д.

Если рассматривать вариант непосредственного соединения вала рабочего органа с валом приводного электродвигателя, то справедливо утверждение о равенстве частот вращения, т.е.

(3) или (4) Подставляя в равенство (4) соответствующие математические зависимости, получаем равенство, решая которое относительно частоты f тока питающий сети, получим формулу для определения указанного параметра, исходя из требований технологического процесса, т.е.

(5) На основе вышеизложенного алгоритма были получены формулы для определения частоты тока питающей сети при частотно-регулируемом электроприводе рабочих органов пневматических сеялок, разбрасывателей минеральных удобрений и туковысевающих аппаратов культиваторов-растение питателей.

Для того, чтобы представить частоту вращения электродвигателя в функции частоты тока питающей электросети, воспользуемся следующей формулой:

(6) где n - частота вращения электродвигателя, мин-;

f - частота тока питающей электросети, Гц;

р - число пар полюсов обмотки статора;

S - скольжение.

Чтобы установить зависимость частоты тока питающей электросети от технологических параметров какого-либо процесса, необходимо знать, прежде всего, зависимость частоты вращения рабочего органа от технологических параметров. В качестве примера попробуем установить эти зависимости для частотно-регулируемого электропривода вентилятора пневматических сеялок.

Частоту вращения рабочего колеса вентилятора, обеспечивающую устойчивое транспортирование семенного материала по семяпроводам пневматической сеялки, определяют по формуле:

–  –  –

(в данном случае высеваемых семян), м/с;

r - радиус рабочего колеса вентилятора, м.

При совместном рассмотрении формул (6) и (7) можно установить, что они определяют один и тот же параметр, а именно, частоту вращения рабочего колеса вентилятора. В формуле (6) это сделано на основе принципиальных положений классической электротехники и электропривода. Формула (7) предусматривает определение этого же параметра, исходя из технологических требований.

Это обстоятельство позволяет представить правые части формул (6) и (7) в следующем виде:

(8) Правая часть уравнения (8) получена путем преобразования формулы (6) таким образом, чтобы определить частоту вращения с учетом возможного применения механических передач с передаточным числом i м.п.

Решив уравнение (8) относительно f, получаем формулу для определения частоты тока, необходимой для обеспечения такой частоты вращения приводного электродвигателя, при которой будут выполнены технологические требования по пневмотранспортированию семенного материала:

(9) Для того, чтобы частотно-регулируемый электропривод обеспечивал соответствующий режим работы катушечного высевающего аппарата, необходимо установить закономерность изменения частоты f тока питающей электросети в зависимости от конструктивных параметров катушки и основных параметров технологического процесса сева.

Частота вращения катушки высевающего аппарата [3], мин-.

–  –  –

м; е - длина рабочей части катушки, м; z - число желобков; 0 - насыпная плотность семян, заполняющих желобки, кг/м; - коэффициент, учитывающий увеличение высева семян в результате движения активного слоя, для зерновых культур = 1,7.

Запишем равенство, составленное из правых частей формул (6) и (10):

(11)

Решим это равенство относительно частоты тока питающей электросети:

или (12) Анализ формул (9) и (10) позволяет установить, что частоту f тока питающей электросети можно определить с учетом аэродинамических свойств высеваемых семян, конструктивных особенностей приводных электродвигателей, применяемых механических передач, размеров основных рабочих органов пневматических сеялок и параметров технологического процесса посева высеваемых культур.

Поэтому есть все основания полагать, что при использовании частотно-регулируемого электропривода, управляемого путем изменения частоты f тока подводящей электросети, можно установить такой режим работы посевного агрегата, который бы учитывал все конструктивные особенности применяемых технических средств, аэродинамические свойства посевного материала, технологические требования к процессу сева и обеспечивал бы необходимое качество посевных работ.

Библиографический список:

1. Ильдутов А.Н. Влияние частоты вращения коленчатого вала двигателя трактора на технологические параметры пневматических сеялок. /А.Н. Ильдутов, И.В. Вагин, М.И. Подсевалов // Материалы Междунар. НПК «Актуальные вопросы аграрной науки и образования». – Ульяновск: ГСХА, 2009, - т. 5 – с. 60-63.

2. Ильдутов А.Н. Посевной агрегат с электрическим приводом рабочих органов пневматических сеялок. / А.Н. Ильдутов, И.В. Вагин // Повышение эффективности функционирования механических и энергетических систем: материалы Всерос. НТК. – Саранск: Изд-во Мордовво во ского ун-та, 2009. – с. 273-277.

3. Сабликов М.В. Сельскохозяйственные машины. ч. 2. Основы теории и технологческого расчета. М.: «Колос», 1968.- 296 с.

–  –  –

The work is devoted to obtaining analytical relationships to determine the frequency of the voltage with variable frequency drives pa-bochih of mobile agricultural machinery and plant УДК 537.633.9:665.733

ОЧИСТКА ТОПЛИВА В ЦЕНТРОБЕЖНОМ ПОЛЕ

С.Н. Илькин, инженер ФГБОУ ВПО «Ульяновская ГСХА им. П.А. Столыпина»

тел.8(8422) 55-25-10, ilkin.s.@mail.ru Е.Г. Кочетков,кандидат технических наук, доцент ФГБОУ ВПО «Ульяновская ГСХА им. П.А. Столыпина»

тел.8(8422) 55-95-95, kochet40@mail.ru Ключевые слова: осаждение частиц, центробежное поле, силы, критерии Рейнольдса и Архимеда Работа посвящена рассмотрению сил, возникающих при очистке жидких топлив в центробежном поле, выбору режима очистки по критериям Рейнольдса и Архимеда Надёжность и эксплуатационный ресурс ДВС значительно зависит от чистоты сжигаемого топлива. Развиваемая им мощность, экономичность, расход топлива, токсичность отработавших газов – показатели, напрямую зависящие от качества используемого топлива.

Автомобильные топлива должны удовлетворять многим требованиям, из которых можно выделить – топливо максимально не должно содержать механических примесей и воды.

Как правило, топливо, поступающее из хранилищ и в процессе доставки к потребителю, в силу ряда причин засоряется и становится неоднородной (гетерогенной) системой, состоящей из дисперсной (внутренней) фазы и дисперсионной среды (внешняя фаза), в которой распределены частицы дисперсной фазы. Исходя из физического состояния фаз различают: суспензии (неоднородная система, состоящая из жидкости и взвешенных в ней твердых частиц) [1].

Известно, для очистки жидкого топлива от содержащихся в нем твердых частиц и капелек воды применяют различные средства и методы, в основе которых лежат физические силы: гравитационные, инерционные, центробежные, силы электрического взаимодействия заряженных частиц, капиллярные силы, фильтрующие элементы в виде ячеек металлических или полимерных сеток, а также фильтрующие перегородки с порами.

Гравитационные и инерционные силы эффективны при отделении крупных фракций загрязнений (грубые – более 100 мкм), центробежные силы эффективны при очистке суспензий (тонкие) размером частиц от 10 до 100 мкм и жидких капель (воды) от 5 до 100 мкм. Для отделения частиц менее 5 мкм и мути (0,1- 0,5 мкм) рекомендуются фильтрующие перегородки [2].

В свою очередь границы использования физических сил условны, так как они зависят от совершенства конструкций очистных устройств

Рисунок 1– Многоступенчатая система очистки топлива

(ловушек, циклонов, фильтров, их комбинаций и т.д.).

При этом качественная очистка топлива должна включать в себя многоступенчатую систему воздействия сил (рис.1).

Одним из надёжных методов тонкой очистки топлива является использование центробежного поля. При использовании этого направления возникает ряд трудностей, одной из которых является выявление закономерности движения твёрдых частиц и инородной жидкости (в частности капелек воды) в центробежном поле фильтра очистителя.

По своему воздействию на частицу в жидкости силы делятся на объёмные (массовые): сила тяжести, центробежная сила инерции, сила Кориолиса и поверхностные: выталкивающая сила Архимеда, выталкивающая сила, сила сопротивления жидкости движению твёрдой частицы (сила Стокса), силы трения качения или скольжения о сетку фильтрующего элемента и, Y – подъёмная сила, действующая на частицу в потоке жидкости. При этом следует отметить, что в центробежном поле силами тяжести и Архимедовой и можно пренебречь, т.к они ничтожно малы по сравнению с центробежной силой и выталкивающей в потоке жидкости. При статическом же отстаивании суспензий (смесь топлива и загрязнения) в основном действуют силы и На рисунке 2 приведены основные силы, действующие на частицу при движении ее в жидкости под действием центробежных сил.

1–щель спиральная; 2–фильтрующая сетка; 3–жесткая стенка (корпус фильтра); M– точка расположения частицы на сетке; R– расстояние от центра до фильтрующей сетки; Gт –сила тяжести частицы; Uос –скорость осаждения; PА–Архимедова сила; Fф –сила, действующая на частицу со стороны отфильтрованного топлива;

Fс–суммарная сила сопротивления среды движению частицы; VR– окружная скорость Рисунок 2–Силы, действующие на частицу при осаждении в поле центробежных сил

В простейшем случае, исходя из баланса сил при движении частицы в ламинарном потоке, можно предположить [2]:

Gч – PА = FС, (1.1)

–  –  –

d, – соответственно диаметр и радиус шарообразной частицы, м;

При работе двигателей внутреннего сгорания на различных режимах расход топлива меняется в большом диапазоне, поэтому скорость его прохождения через фильтрующую систему также изменяется от ламинарного режима до турбулентного.

Следовательно, характеристику режима осаждения частиц шаровой частицы в идеальных условиях можно представить уравнением в общей форме:

Re = (Ar), (1.7) где Re – критерий Рейнольдса, (безразмерная величина);

Ar – критерий Архимеда, (безразмерная величина).

1.Ламинарный режим, Ar 36:

Re =0,055· Ar. (1.8)

2.Переходный режим, Ar 83000:

Re = 0,152· Ar0,715. (1.9)

3.Турбулентный режим, Ar Re = 1,74·Ar0,5. (1.10) Таким образом, измеряя параметры жидкости (в данном случае топлива), находим критерий Архимеда (1.6) и определяем по числу Рейнольдса режим протекания топлива. Из анализа приведенных формул следует – расчеты вести необходимо для частиц меньшего размера, т. е.

создавать условия для осаждения в центробежном поле мелких частиц, для крупных же частиц они будут достаточными. Анализ формулы (1.4) показывает, что скорость осаждения повышается с увеличением диаметра частиц, большей разницы в плотностях фракций, уменьшением вязкости жидкости и т.д.

Кроме того, на повышение скорости осаждения загрязнений большую роль играют внешние физические поля: электростатическое.

электромагнитное, магнитное и пр.

Библиографический список:

1.Григорьев М.А., Борисова Г.В.

Очистка топлива в двигателях внутреннего сгорания. – М.: Машиностроение, 1991. –208 с.

2. Иванец В.Н., Бакин И.А., Ратников С.А. Процессы и аппараты пищевых производств: Учебное пособие. – Кемерово, 2004. –180 с.

УДК 665.6.003.13

УТИЛИЗАЦИЯ ПРОДУКТОВ ЗАЧИСТКИ

ЕМКОСТЕЙ НА НЕФТЕСКЛАДАХ

СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ

В.П. Коваленко, доктор технических наук, профессор ФГБОУ ВПО «Московский государственный агроинженерный университет им. В.П. Горячкина», Тел. 8 903 752 89 55, v.kovalencko@yandex.ru Е.А. Улюкина, кандидат химических наук, доцент ФГБОУ ВПО «Московский государственный агроинженерный университет им. В.П. Горячкина»

Тел. 8 910 430 59 10, elenaulykina@rambler.ru А.Н. Зотов, аспирант ФГБОУ ВПО «Московский государственный агроинженерный университет им. В.П. Горячкина»

И.А. Кувичка, инженер ФАУ «25 Государственный научно-исследовательский институт химмотологии Минобороны РФ»

Ключевые слова: остаточные загрязнения, зачистка емкостей, очистка нефтесодержащих промывочных жидкостей.

В работе рассмотрены вопросы борьбы с остаточными загрязнениями в емкостях для транспортирования и хранения нефтепродуктов и методы их зачистки. Дан анализ существующих и перспективных способов утилизации продуктов, образовавшихся при зачистке резервуаров и цистерн.

Сохранение качества нефтепродуктов является одним из условий, обеспечивающих надежную и безаварийную работу сельскохозяйственной техники. Важным показателем качества нефтепродуктов является степень их чистоты, то есть содержание в них механических примесей и свободной (эмульсионной) воды. В отличие от других показателей качества топлив и масел, формируемых на стадии их производства и, как правило, не претерпевающих резких изменений в процессе транспортирования и кратковременного хранения, степень чистоты нефтепродукта может существенно ухудшаться при транспортно-складских и заправочных операциях. В то же время показатели чистоты оказывают очень большое влияние на работу топливной аппаратуры и в целом двигателя, гидравлической системы, системы смазки и других узлов и агрегатов сельскохозяйственной техники, работа которых связана с использованием нефтепродуктов.

Одним из источников ухудшения показателей чистоты нефтепродуктов являются остаточные загрязнения, которые попадают в нефтепродукт при его наливе в незачищенные емкости (резервуары, транспортные цистерны, топливные и масляные баки систем питания, смазки и гидропривода и т.д.). Эти загрязнения попадают во внутренние полости складского оборудования и в другие емкости при их изготовлении, монтаже и подготовке к эксплуатации (стружка и опилки, брызги металла, остатки сварочного флюса и литейной земли и т.д., а также остатки воды после гидравлической опрессовки резервуаров и трубопроводов), осаждаются из ранее находившихся в емкости топлив и масел (твёрдые и жидкие загрязнения атмосферного, износного, контактного происхождения, продукты окисления и полимеризации углеводородов и т.д.), образуются в результате атмосферной коррозии при контакте внутренней поверхности оборудования с кислородом воздуха и электрохимической коррозии в обводненном нефтепродукте и т.д. [1].

Остаточные загрязнения могут ухудшать качество топлив и масел на всех этапах их жизненного цикла, но особенно их отрицательное влияние сказывается в процессе хранения нефтепродуктов. В связи с этим при эксплуатации резервуаров предусмотрена такая обязательная технологическая операция, как их зачистка [2]. Поскольку одной из основных задач эксплуатации технологического оборудования объектов системы нефтепродуктообеспечения является сохранение качества нефтепродуктов в процессе нефтескладских, транспортных и заправочных операций, резервуар, в котором происходит загрязнение хранящихся в нем нефтепродуктов, нельзя считать работоспособным, то есть выполняющим свое функциональное назначение.

В настоящее время разработаны довольно эффективные методы гидромеханической и химико-механической зачистки емкостей, что существенно повышает чистоту хранимых и транспортируемых в них нефтепродуктов [3], однако возникает проблема утилизации отмытых загрязнений путем снижения содержания в промывочной жидкости и твердых остатках органических веществ нефтяного происхождения до предельно допустимой концентрации.

Методы глубокой очистки нефтесодержащих жидкостей, образовавшихся после гидромеханической или химико-механической очистки резервуаров и цистерн, можно разделить на регенеративные и деструктивные. В число регенеративных методов входят адсорбция, ионная флотация и обратный осмос, а к деструктивным методам относятся жидкофазное и парофазное окисление, озонирование, хлорирование, радиационная и биохимическая очистка.

Адсорбционная очистка основана на преимущественной адсорбции поглощении молекул загрязнений под действием молекулярных сил в порах адсорбента. Этот метод наиболее эффективен при низких концентрациях загрязнений, поэтому ее применяют, как правило, при доочистке сточных вод.

Ионная флотация заключается в непрерывном удалении из очищаемого раствора искусственной пены, состав которой отличается от состава объемной фазы (промывочной жидкости), для чего через слой загрязненной жидкости пропускают пузырьки инертного газа или воздуха, создающие пену. Эффект разделения достигается в результате различной способности молекул нефтепродуктов и воды к адсорбции на границе раздела жидкость – газ. Ионная флотация недостаточно эффективна при удалении нефтяных углеводородов многоатомного строения.

Обратный осмос представляет собой процесс мембранного разделения жидких растворов путем преимущественного проникновения через мембрану растворителя – воды. Основной недостаток этого метода заключается в малой производительности мембран.

Жидкофазное окисление нефтепродуктов кислородом воздуха осуществляют при температуре 200 - 300 оС и при давлении 10-15 МПа.

При этом окисляются 80 - 100 % органических и гетероорганических соединений. Процесс можно интенсифицировать путём применения катализаторов (кобальта, никеля, палладия, платины и др., а также их оксидов и солей). Недостатками жидкофазного окисления являются сложное аппаратурное оформление процесса (использование насосов и компрессоров высокого давления), а также необходимость применения дорогостоящих катализаторов и высоколегированных сталей.

Парофазное окисление протекает при температурах 800 - 1000 оС и заключается в испарении загрязненной нефтепродуктом воды в печи при избытке воздуха. Применение катализаторов (алюмосиликатных гранул с нанесенными на их поверхность платиной и палладием) позволяет снизить температуру процесса до 350 - 450 оС. Процесс чувствителен к присутствию в растворе соединений, содержащих серу, мышьяк, свинец, хлор и фосфор, которые снижают срок службы катализатора.

Существенным его недостатком являются большие энергозатраты, связанные с переводом воды в парообразное состояние.

Озонирование способно обеспечить глубокую очистку промывочной жидкости от нефтепродуктов. Однако при очистке нефтесодержащих вод, имеющих сложный углеводородный состав, в них остаются промежуточные продукты окисления углеводородов, не поддающиеся дальнейшему разрушению и являющиеся более опасными, чем исходные вещества. К недостаткам процесса озонирования относятся низкий коэффициент полезного действия озонаторов, высокая стоимость озона, его токсичность и коррозионная активность.

Хлорирование характеризуется невысокой глубиной окисления соединений с числом углеродных атомов более пяти, опасно ввиду высокой токсичности молекулярного хлора, оборудование для его реализации должно обладать коррозионной стойкостью. Высокомолекулярные органические соединения при хлорировании образуют более опасные вещества Радиационная очистка заключается в обработке воды g-излучением высокой энергии, при которой происходит окисление и полимеризация органических веществ, в том числе трудноразлагаемых предельных углеводородов и токсичных соединений, осаждение коллоидных и взвешенных частиц. Эффективность очистки от низкомолекулярных соединений составляет 90 -.100 %, высокомолекулярных (масел) – 60 - 80 %. Однако при очистке необходимо предусмотреть повышенные меры техники безопасности при работе с радиоактивными изотопами.

Биологическая очистка воды от нефти и нефтепродуктов с использованием углеродоокисляющих микроорганизмов не позволяет удалять растворенные нефтепродукты до требуемых концентраций, что связано с низким коэффициентом диффузии молекул нефтепродуктов в воде. Процесс практически прекращается при температуре ниже 15 оС.

Применение биохимических методов в чистом виде не позволяет производить очистку нефтесодержащих жидкостей до требуемого уровня, однако их можно использовать при комбинированной очистке, включающей биохимические и адсорбционные процессы – биосорбцию. В качестве сорбента используется активированный уголь, с последующим окислением сорбированных веществ микроорганизмами.

Однако требования к температурному режиму процесса сохраняются.

Очистку высококонцентрированных водонефтяных эмульсий можно осуществить с помощью жидкостных фильтров. Жидкостной фильтр представляет собой емкость, заполненную водой, на поверхности которой находится слой нефтепродукта. Механизм работы жидкостного гидрофобного фильтра основан на молекулярно-поверхностных эффектах, возникающих на границе раздела фаз. Капли воды, содержащие эмульгированный нефтепродукт, из распределительной системы распыляются на поверхности слоя нефти и под действием силы тяжести проходят через этот слой. На границе раздела «нефтепродукт - вода», капли задерживаются до тех пор, пока не произойдет их коалесценция со слоем воды. Находящиеся внутри капель воды диспергированные глобулы нефтепродукта за счет молекулярных сил диффундируют на поверхность капли и задерживаются на время, пока не произойдет их коалесценция со слоем нефтепродукта. Повышение температуры гидрофобного слоя нефтепродукта и его турбулизация увеличивают скорость диффузии, а с увеличением вязкости среды скорость диффузии уменьшается.

Эффект жидкостной фильтрации будет зависеть от времени коалесценции глобул нефтепродукта с фильтрующим слоем, от времени прохождения каплей воды этого слоя и продолжительности задержки капли на границе раздела «нефтепродукт-вода».

К недостаткам жидкостной фильтрации следует отнести процесс вторичного эмульгирования, возникающий при пропускании нефтесодержащих жидкостей сквозь слой нефтепродукта, а к преимуществам

– возможность очистки больших объемов нефтесодержащих вод при значительных изменениях содержания эмульгированного нефтепродукта и взвешенных частиц в очищаемой воде, а также длительная работа без регенерации;

Причина вторичного эмульгирования заключается в том, что при коалесценции капли и слоя воды происходит разрыв разделяющей их плёнки нефтепродукта, что приводит к образованию большого числа мелких капель.

Число капель, образующихся в процессе коалесценции, зависит от межфазного натяжения в системе «нефтепродукт – вода» и продолжительности существования капли.

Утилизацию твёрдых и пластичных нефтесодержащих отложений целесообразно производить после их выгрузки из емкости в специальные контейнеры с системой подачи нагретого воздуха через барботажное устройство. Для биологического окисления нефтяных углеводородов, содержащихся в образовавшихся при зачистке резервуаров твёрдых и пластичных отложениях, предлагается использовать бактериальный препарат «Ценетрин», приготовленный на базе микроорганизма Pseudo fluorescens, обладающий, по результатам предварительных испытаний, высокой деструктивной способностью по отношению к нефтепродуктам.

Библиографический список

1. Коваленко В.П., Турчанинов В.Е. Очистка нефтепродуктов от загрязнений. – М.: Недра. – 1990. – 161 с.

2. ГОСТ 1510-2006. Нефть и нефтепродукты. Маркировка, упаковка, транспортирование и хранение. – М.: Стандартинформ. – 2010.

– 34 с.

3. Богданов В.С. Совершенствование процессов удаления отложений из горизонтальных складских резервуаров для нефтепродуктов.

Дисс… канд. техн. наук. – М. – 2006. – 158 с.

UTILIZATION OF PRODUCTS STRIPPING OF

COTAINERS FOR PETROLEUM STORAGE DEPOT

FOR AGRICULTURAL ENTERPRISES

Kovalencko V. P., Uluikina E.A., Zotov A.N., Kuvichka I.A.

Key words: residual wastes, stripping of containers, treatment of oily washing liquids.

The study considered the issues of struggle with residual contamination in containers for transportation and storage of oil products and methods of their cleansing. There is the analysis of the existing and perspective ways of utilization of products produced during cleaning of tanks.

УДК 631:363(031)

ОБОСНОВАНИЕ ПАРАМЕТРОВ ТЕХНИЧЕСКИХ

СРЕДСТВ ОЧИСТКИ КОРНЕПЛОДОВ СОРТА КУУЗИКУ

Л.Г. Крючкова, кандидат технических наук, ФГБОУ ВПО «Дальневосточный государственный аграрный университет», тел. 8 (4162) 52-62-80, lyudmila0511@mail.ru Ключевые слова: кормовые продукты, корнеплоды, способ очистки, очиститель.

В работе представлен и обоснован способ очистки корнеплодов сорта куузику с помощью V-образного рабочего органа. Разработана технологическая схема подготовки корнеплодов к скармливанию животным с помощью разработанной линии и технических средств. По результатам экспериментальных исследований получены модели процесса очистки корнеплодов, на основании которых определены значения оптимальных параметров.

Известно, что корнеклубнеплоды в кормовом балансе занимают значительное место и скармливаются сельскохозяйственным животным всех видов. При этом, культуры, относящиеся к этой группе кормов, при соблюдении соответствующей агротехники дают с единицы площади больше питательных веществ, чем травы и зерновые (кроме кукурузы) [1].

Особый интерес, из данного вида кормов, представляет гибрид брюквы сорта куузику, который даёт урожай корней 800-900 ц/га и по 200-300 ц/га зелёного листа [1].

Однако, из-за больших размерных характеристик подготовка таких корнеплодов затруднена. При этом, существующие способы выращивания куузику, а также конструкции рабочих органов для отделения почвы не обеспечивают требуемого качества очистки.

Авторами статьи разработан и обоснован способ очистки корнеплодов V образного рабочего органа. Техсорта куузику с помощью

–  –  –

Рисунок 1 Конструктивно-технологическая линия подготовки корнеплодов к скармливанию животным 1 – питатель корнеплодов; 2 –очиститель; 3 – прутковые транспортёры; 4 – измельчитель дискового типа; 5 – 8 – скребковые транспортёры.

В состав данной линии входят питатель корнеплодов - 1, очиститель - 2, прутковые транспортёры - 3, измельчитель дискового типа - 4 и скребковые транспортеры – 5-8. Параметры питателя корнеплодов обосновали с учётом размерно-весовых характеристик плодов куузику.

Исследованиями установлено, что диаметр плодов изменяется в пределах от 0,1 м до 0,22 м, а длина – от 0,2 м до 0,45 м.

Анализом также установлено, что параметры очистителя с V образным рабочим органом зависят от исходной загрязнённости вороха

-, влажности и диаметра почвенных комков а также других менее значимых факторов.

Принцип работы очистителя данного типа основан на возможности придания корнеплоду и комкам почвы сложного движения, включающего поступательное и вращательное вокруг своей оси движений.

Для качественного выполнения процесса необходимо, чтобы соблюдалось следующее условие 0 = 2 1, (1)

–  –  –

высоте рабочей зоны V образного рабочего органа.

С учётом зависимости (5) продолжительность разрушения комка R почвы радиусом и длины пруткового полотна транспортёра составит (6)

–  –  –

А.М. Венедиктов [и др.]. - М. Россельхозиздат. 1983.- 303с.

2.А.с. №1584846 РФ. Питатель корнеклубнеплодов/ Авторы С.М.

Доценко [ и др.]. - № 4465901/15; заявл. 22.07.88 опубл. 15.08.1990, Бюл. № 30. - 3с.

3.А.с. №1662399 РФ Устройство для очистки корнеклубнеплодов от примесей/ Авторы С.М. Доценко [ и др.]. - №4478350/15; заявл.

18.08.88; опубл. 15.07.1991, Бюл. № 26 - 4с.

4.Пат. №2124283 РФ Измельчитель тыквы и корнеплодов/Авторы С.М. Доценко, Е.В. Сохимо. - № 97100199/13; заявл.06.01.1997; опубл.

10.01.1999, Бюл. №1.- С.15.

УДК 631:362.7

АСПЕКТЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ИНТЕНСИВНОСТИ СУШКИ

В.И. Курдюмов, доктор технических наук, профессор ФГБОУ ВПО «Ульяновская ГСХА им. П.А Столыпина»

Тел. 8 906 39 46 046; Е-mail: vik@ugsha.ru А.А. Павлушин, кандидат технических наук ФГБОУ ВПО «Ульяновская ГСХА им. П.А Столыпина»

Тел. 8 908 47 88 926; Е-mail: andrejpavlu@yandex.ru;

С.А. Сутягин, кандидат технических наук ФГБОУ ВПО «Ульяновская ГСХА им. П.А Столыпина»

Тел. 8 908 47 88 926; Е-mail: andrejpavlu@yandex.ru;

А.В. Журавлёв, студент 5 курса инженерного факультета ФГБОУ ВПО «Ульяновская ГСХА им. П.А Столыпина»

Тел. 8 908 47 88 926; Е-mail: andrejpavlu@yandex.ru;

Ключевые слова: зерносушение, скорость сушки, тепломассообменные процессы.

Рассмотрена физическая сущность процесса сушки зерна. Выявлены способы интенсификации процесса удаления влаги из зерна.

Приведены основные характеристические зависимости интенсивности процесса сушки зерна.

Для периода постоянной скорости сушки процесс сушки зерна с некоторым приближением протекает аналогично испарению влаги со свободной поверхности жидкости.

В этом случае скорость испарения влаги, согласно закону Дальтона, может быть выражена уравнением:

, (1) где - поверхностная плотность испарения влаги, кг/(см2);

С – коэффициент испарения, отнесённый к разности парциальных давлений, кг/(см2Па); - соответственно парциальное давление насыщенного пара при температуре поверхности испарения и в окружающей среде, Па; В – атмосферное давление, Па.

В течение всего периода испарения влаги со свободной поверхности ее температура остается постоянной и равной температуре мокрого термометра tм. При этом давление пара у поверхности испарения в пограничном слое равно температуре поверхности воды tм и поверхностная плотность испарения влаги qm будет величиной постоянной [1].

Механизм процесса испарения влаги со свободной поверхности жидкости можно представить следующим образом. Частицы верхнего слоя влаги, нагретого до определенной температуры tм, обладая значительной кинетической энергией, при своем движении отрываются от поверхности и диффундируют через пограничный слой насыщенного пара, расположенный у поверхности испарения, в окружающую среду.

Чем выше температура воды, тем подвижнее ее молекулы и тем быстрее диффузия частиц воды через пограничный слой. В уравнении (1) эта зависимость выражается в увеличении с повышением tм.

Величина скорости испарения, как следует из уравнения (1), увеличивается с понижением атмосферного давления В и увеличением скорости воздуха у поверхности воды.

Интенсивность испарения влаги зависит также от направления движения воздуха. При изменении направления движения воздуха на перпендикулярное при всех прочих равных условиях скорость испарения увеличивается в два раза. Это связано с уменьшением толщины пограничного слоя или даже в некоторой степени с его турбулизацией.

Закономерность испарения влаги со свободной поверхности жидкости, выражаемую тем, что температура испаряющейся воды зависит от температуры и скорости движения воздуха, используют для определения относительной влажности воздуха. По разности между температурой окружающей среды (температурой сухого термометра tc) и температурой поверхности испарения (температурой мокрого термометра tм) можно судить о степени насыщения парами воды воздуха. Значение определяют по специальным таблицам в зависимости от величины tc и tм с учетом скорости воздуха.

На практике для анализа данного процесса используют дифференциальное уравнение, устанавливающее зависимость между влажностью, температурой и продолжительностью процесса.

При сушке материалов небольших размеров (зерно и др.) данное уравнение приобретает вид:

. (2) Для того чтобы решить уравнение (2), необходимо задать распределение влажности внутри материала в начальный момент времени (начальное условие) и закон взаимодействия между поверхностью материала и окружающей средой (граничные условия). Допустив, что влагосодержание в любой точке материала имеет одно и то же значение, начальное условие можно записать:

при = 0 u(x, y, z) = u0 = const. (3)

Граничное условие задают, исходя из того, что влага, подведенная изнутри к поверхности тела, полностью испаряется:

, где - градиент влагосодержания на поверхности тела; с коэффициент испарения при сушке влажного материала, отнесенный к единице разности парциальных давлений пара.

В период постоянной скорости сушки интенсивность испарения постоянна.

Тогда граничное условие примет следующий вид:

–  –  –

, (8) где и – соответственно начальная и первая критическая влажность зерна, %.

Если сушка проходит только в период постоянной скорости, то в уравнение (8) вместо необходимо подставить значение конечной влажности.

Если процесс сушки во втором периоде начинается после периода постоянной скорости сушки, начальное условие будет иметь вид:

–  –  –

где - влагосодержание центрального слоя материала, кг влаги/(кг сухого веществам); - влагосодержание поверхности материала, кг влаги/(кг сухого веществам).

Если же период постоянной скорости отсутствует, то начальное условие будет иметь такой же вид, как и для периода постоянной скорости сушки (уравнение 4).

Задание граничных условий представляет значительную трудность, так как коэффициенты влагопереноса аm и c зависят от влагосодержания и температуры зерна, следовательно, изменяются во времени, т. е. процессы переноса описываются системой нелинейных дифференциальных уравнений. Поэтому для упрощения задачи принимают допущение о том, что коэффициенты аm и с являются постоянными величинами.

В этом случае в качестве граничного условия можно принять уравнение баланса влаги на поверхности зерна:

–  –  –

Лыковым для тел правильной геометрической формы при допущении, что влагокоэффициенты аm и являются постоянными величинами на всем протяжении процесса сушки.

Для средней влажности материла в виде шара во втором периоде сушки уравнение имеет вид:

, (9) где – массообменный критерий Био.

Из уравнения (9) следует, что во втором периоде скорость сушки находится в прямой зависимости от текущей влажности и в обратной от определяющего размера тела R. Величина также зависит от коэффициентов аm и, которые в общем случае изменяются в процессе сушки.

Точно решить уравнение (9) не представляется возможным изза весьма сложного и не всегда определимого характера зависимости коэффициентов аm и от температуры и влажности. Поэтому для технических расчетов в уравнении (9) заменяют комплекс, стоящий перед выражением на коэффициент К. Тогда уравнение (9) можно записать в виде

–  –  –

требует получения ряда зависимостей для каждого конкретного случая.

При сушке зерна значение критической влажности варьирует в довольно широких пределах и в общем случае зависит от способа ведения процесса и режима сушки.

Обычно в уравнения (11) и (12) подставляют вместо приведенную критическую влажность кр. прив [2] Таким образом, выполнять расчеты процесса сушки зерна по уравнениям (7), (8), (9), (10), (11), (12) довольно сложно и требуются широко поставленные исследования для получения исходных уравнений. Для инженерных расчетов пользуются приемами, позволяющими получить эмпирические уравнения для расчетов основных параметров процесса: влажности зерна и продолжительности сушки на любом этапе процесса.

Библиографический список

1. Гержой А.П. Интенсификация процесса и совершенствование технологии конвективной сушки зерна / Труды Всесоюзного совещания по сушке. - Профиздат, 1958. - С.58.

2. Лыков А.В. Тепло- и массообмен в процессах сушки. - Госэнергоиздат, 1956. - 452с.

ASPECTS OF DRYING RATE

Kurdyumov V.I., Pavlushin А.А., Sutyagin S.A. Zhuravlev A.V.

Keywords: zernosushenie, speed of drying, heat and mass transfer processes.

The physical nature of the process of drying the grain. Identified ways to intensify the process of removing moisture from the grain. Are the main characteristic of the intensity of drying grain.

УДК 636.5

СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ СРЕДСТВ МЕХАНИЗАЦИИ

ПЕРЕРАБОТКИ ПТИЧЬЕГО ПОМЁТА

В.И. Курдюмов, доктор технических наук, профессор ФГБОУ ВПО «Ульяновская ГСХА им. П.А Столыпина»

Тел. 8 906 39 46 046; Е-mail: vik@ugsha.ru;

Н.Н. Аксёнова, кандидат технических наук ФГБОУ ВПО «Ульяновская ГСХА им. П.А Столыпина»

Тел. 8 927 80 89 559; Е-mail: nn_aks@mail.ru А.А. Павлушин, кандидат технических наук ФГБОУ ВПО «Ульяновская ГСХА им. П.А Столыпина»

Тел. 8 908 47 88 926; Е-mail: andrejpavlu@yandex.ru;

Е.В. Спирина, кандидат биологических наук, доцент ФГБОУ ВПО «Ульяновская ГСХА им. П.А Столыпина»

Тел. 8 908 47 88 926; Е-mail: andrejpavlu@yandex.ru;

Ключевые слова: птичий помёт, удобрение, сушка.

Представлен анализ основных средств механизации процессов сушки птичьего помёта, выявлены пути интенсификации данного процесса. Предложена перспективная конструкция установки для сушки птичьего помёта.

Птичий помет - высококонцентрированное быстродействующее органическое удобрение, содержащее все основные питательные вещества, необходимые растениям, причем его питательные вещества хорошо усваиваются растениями. Помет содержит больше питательных веществ, чем навоз, особенно азота, и высокоэффективен в качестве подкормки.

В свежем птичьем помете содержится 50…70 % влаги, 0,7…1,9 % азота, 1,5…2,0 % фосфорной кислоты, 0,8…1,0 % окиси калия, до 2,4 % извести, 0,8 % магния, 0,5 % серы. В помете содержатся и ценнейшие микроэлементы: медь, марганец, цинк, кобальт, бор, а также биоактивные вещества (регуляторы роста - ауксины). Азота и фосфора в птичьем помете содержится в четыре - пять раз больше, чем в навозе крупного рогатого скота.

Термическая сушка птичьего помета в сушильных установках

- наиболее эффективный способ переработки этого ценного органического удобрения. При термической сушке масса сырого птичьего помета уменьшается в 3…4 раза, а физические свойства сухого удобрения позволяют вносить его в почву практически всеми машинами, предназначенными для разбрасывания минеральных удобрений. Сушка помёта при температуре теплоносителя 600…800 °С способствует уничтожению патогенных бактерий, яиц гельминтов и семян сорняков. В процессе термической обработки сырой помет превращается в сыпучее вещество влажностью 12…14 %. Из 1 т помета влажностью 65…70 % получается до 300…350 кг сухого продукта. Термически высушенный птичий помет не имеет неприятного запаха и может быть затарен в бумажные или полиэтиленовые мешки.

Наибольшее распространение получили установки для сушки помёта туннельного типа с конвективным способом подвода теплоты.

Подобные сушильные установки состоят из нескольких уровней. Каждый уровень состоит из перфорированной ленты (рисунок 1). Сушка помёта происходит за счёт прохождения через перфорацию агента сушки.

Рисунок 1 – Схема процесса сушки помёта в туннельной сушилке Помёт перемещается с одной горизонтальной ленты на другую, расположенную ниже и параллельно предыдущей. Время сушки помёта зависит от его исходной влажности, скорости движения ленты, влажности, температуры и скорости движения агента сушки.

Однако существующие технологии сушки помёта характеризуются технической сложностью организации данного процесса, а существующие установки для сушки помёта энергозатратны и обладают высокой неравномерностью сушки. Это приводит к тому, что помет чаще используют сырым. В результате на поля в большом количестве попадают семена сорняков, яйца гельминтов, патогенная микрофлора.

С целью устранения указанного явления нами предложено устройство для сушки птичьего помёта (рисунок 2) [1].

Рисунок 2 – Устройство для сушки птичьего помёта (обозна-чения в тексте)

Устройство работает следующим образом. От электродвигателя 9 посредством передачи 10 приводят во вращение транспортирующий орган 5. Включают вентилятор 6 и нагревательные элементы 8. Затем подают птичий помет в загрузочный бункер 2, откуда он поступает в кольцевой зазор между кожухом 1 и перфорированным стаканом 4, где захватывается винтовой поверхностью вращающегося транспортирующего органа 5 и по внешней поверхности перфорированного стакана 4 перемещается к выгрузному окну 3.

Нагретый воздух проходит через внутреннюю полость и перфорацию стакана 4, поступает в кольцевой зазор между кожухом 1 и перфорированным стаканом 4. В кольцевом зазоре, проходя через слой помета, нагретый воздух отбирает у него излишки влаги и выходит наружу через загрузочный бункер 2 и выгрузное окно 3. В процессе работы устройства воздух также нагревает перфорированный стакан 4.

Контактируя с нагретой поверхностью перфорированного стакана 4, помет также нагревается и теряет излишки влаги, которые в виде пара удаляются через загрузочный бункер 2 и выгрузное окно 3 потоком, воздуха, создаваемым вентилятором 6. Сухой помет удаляется из устройства через выгрузное окно 3.

Установленный в кожухе со стороны загрузочного бункера концентрично перфорированный стакан, перфорация которого расположена между загрузочным бункером и выгрузным окном, наличие в воздуховоде нагревательных элементов, а также соединение воздуховода с внутренней полостью стакана в торцевой части кожуха перед загрузочным бункером создает условия для эффективного продувания потока нагретого воздуха через высушиваемый материал, снижая удельную энергоемкость и способствуя равномерной сушке сырья. Покрытие внешней поверхности кожуха слоем теплоизолирующего материала позволяет снизить отдачу теплоты в окружающую среду, уменьшая затраты энергии на сушку материала.

Установка транспортирующего органа в зазоре между кожухом и перфорированным стаканом позволяет достичь постоянства температурного поля вследствие относительно небольшой величины зазора между кожухом и перфорированным стаканом, что также улучшает качество готового продукта. Улучшение качества готового продукта достигается и при расположении привода транспортирующего органа со стороны выгрузного окна, что способствует равномерному движению материала от загрузочного бункера к выгрузному окну.

Устройство можно применять как автономно, так и в составе технологических линий для переработки помета. Оно позволяет снизить удельную энергоемкость процесса сушки помета и улучшить качество готового продукта.

Библиографический список

1. Курдюмов В.И., Аксёнова Н.Н. Устройство для сушки помёта.

Патент РФ на полезную модель № 91147. Опубл. 27.01.2010 г., Бюл № 3.

IMPROVEMENT OF PROCESSING MECHANIZATION

BIRD DROPPINGS

Kurdyumov V.I., Pavlushin А.А., Aksenovа N.N., Spirinа E.V.

Keywords: bird droppings, manure drying.

The analysis of the basic mechanical means of drying poultry manure, found ways of intensification of the process. Offered a promising system design for drying of poultry manure.

УДК 631:362.7

–  –  –

Рассмотрен механизм диффузии влаги с поверхности зерна при контактном способе передачи теплоты. Выявлены пути интенсификации массообменного процесса.

Скорость процесса при внешней диффузии, т. е. движение влаги в виде водяных паров с поверхности влажного зерна в окружающую среду зависит в основном от разности давления паров, находящихся на поверхности высушиваемого зерна и в окружающей среде. При наличии внутренней диффузии, т. е. движения влаги в виде воды или водяных паров из внутренних слоёв зерновки к его поверхности, скорость процесса во многом зависит от вида и свойств высушиваемой зерновой культуры. При сушке обычно имеют место оба вида диффузии влаги, однако в отдельные периоды процесса степень влияния каждого из этих видов различна.

В первый период сушки (рисунок), когда поверхность материала насыщена влагой и процесс ее удаления подчиняется законам испарения влаги со свободной поверхности, скорость перемещения влаги из глубинных слоёв к поверхности материала не влияет на скорость сушки.

Следовательно, скорость сушки в первый период целиком определяется интенсивностью испарения влаги с поверхности материала. Так как в этот период вся теплота, подводимая к материалу, идёт на испарение влаги, то скорость сушки определяется скоростью подвода теплоты или, в конечном счете, условиями теплообмена.

–  –  –

Скорость передачи теплоты Q от стенки кожуха сушильной установки к материалу зависит от коэффициента теплоотдачи a поверхности контакта подвергающихся сушке частиц материала с кожухом n F ( F = Fi ) и разности температур кожуха и материала Тк - Тм (темi =1 пературного напора).

Это выражается уравнением Ньютона:

Q = F (T TM ), (1) где Q - количество теплоты, переданное от стенки кожуха сушильной установки к материалу, Дж; - коэффициент теплоотдачи, Дж/ (м2·ч·град); F - площадь поверхности контакта подвергающихся сушке частиц материала с кожухом, м2; Тк, Тм - соответственно температура кожуха и материала, К.

Коэффициент теплообмена (теплоотдачи) a характеризует интенсивность протекания процесса и зависит от свойств материала, формы и размеров его частиц, скорости движения теплоносителя и др. Коэффициент теплоотдачи, в конечном счете, зависит от условий обтекания частиц материала теплоносителем, для установки контактного типа с винтовым рабочим органом основным влияющим фактором является площадь поверхности контакта частиц высушиваемого материала с кожухом. Эти условия улучшаются при уменьшении размера частиц материала или толщины единичного слоя. Многолетние опыты показывают, что только указанными способами можно увеличить коэффициент теплоотдачи в несколько раз [2].

Интенсивность подвода теплоты к материалу существенно зависит и от поверхности теплообмена F. Чем меньший объём материала приходится на единицу его поверхности, тем благоприятнее его форма для более интенсивного теплообмена. При измельчении материала площадь теплообмена, естественно, возрастает. Однако при сушке материала в неподвижном слое не вся поверхность его частиц участвует в процессе теплообмена. Увеличение активной площади теплообмена до величины, близкой к общей поверхности материала, достигается сушкой во взвешенном состоянии или в кипящем (псевдоожиженном) слое, а также при сушке зерна единичном слоем, особенно при вращении частиц материала.

Следовательно, повышения скорости передачи теплоты от кожуха сушильной установки к материалу можно добиться использованием установки для тепловой обработки зерна контактного типа, в которой зерно движется слоем, толщина которого не превышает размеры единичного зерна, а греющая поверхность представляет собой бесконечную плоскость (цилиндр).

Процесс тепловлагообмена между влажным зерном и агентом сушки настолько сложен, что невозможно оценить его количественную сторону, используя рассмотренные положения. Действительно, толщина пограничного слоя у поверхности влажного зерна и закономерности изменения в пограничном слое градиентов скорости, температуры агента сушки и парциального давления пара при непрерывном их изменении трудно определимы. Далее, толщина и местоположение зоны испарения не поддаются учету. Наконец, при сушке зерна интенсивность удаления влаги в значительное время процесса сушки определяют не параметры агента сушки, а внутреннее перемещение влаги. При этом интенсивность потока влаги непрерывно уменьшается вследствие удаления из зерновки все более прочно связанной влаги. Кроме того, зерновки имеют сложную форму, различное строение и химический состав на отдельных участках. Это сильно осложняет получение числовых значений тепловых и влагообменных коэффициентов.

В связи с этим при определении интенсивности влагообмена с окружающей средой при сушке решают задачу внутренней влагопро

–  –  –

или c = 2,3 + 2,7v, 6 1 (6) где v - скорость движения воздуха у поверхности зерна, м/с; плотность воздуха, кг/м3.

При движении воздуха перпендикулярно к поверхности зерна скорость испарения увеличивается примерно вдвое против величины, вычисленной по формуле.

Таким образом, скорость испарения влаги со свободной поверхности увеличивается:

- с увеличением разности парциальных давлений насыщенных паров и паров в окружающем воздухе;

- с увеличением скорости движения омывающего воздуха;

- с уменьшением общего (барометрического) давления окружающего воздуха.

Физическую сущность процесса испарения влаги со сводной поверхности можно представить следующим образом.

Частицы верхнего слоя влаги при определённой температуре, обладая большой подвижностью, отрываются от поверхности и проникают (диффундируют) через пограничный слой воздуха в окружающую среду. Часть из них, сталкиваясь с частицами воздуха, отбрасывается назад и поглощается водой.

Чем выше температура нагрева, тем подвижнее частицы и тем быстрее происходит процесс диффузии этих частиц в окружающую среду. Это видно и из формулы (5), так как при повышении температуры возрастают величины рн и (рн - рп). При увеличении давления окружающего воздуха число столкновений увеличивается, и большое количество частиц пара отбрасывается назад, что замедляет процесс испарения. Наконец, чем больше скорость движения воздуха, тем тоньше пограничный слой воздуха, и тем легче происходит диффузия паров в окружающую среду.

Библиографический список

1. Баум А.Е. Сушка зерна. / А.Е. Баум, В.А. Резчиков. - М.: Колос, 1983. - 223с.

2. Лыков А.В. Теория сушки. - М.: Энергия, 1968. - 425с.

FEATURES EVAPORATION OF MOISTURE FROM

THE GRAIN SURFACE WHEN CONTACT DRYING

Kurdyumov V.I., Karpenko M.A., Pavlushin А.А.

Keywords: surface moisture, grain drying rate.

The mechanism of diffusion of moisture from the surface of the graincontact method of heat transfer. The ways of intensifying mass transfer process.

УДК 631.331.6

ИССЛЕДОВАНИЕ РАБОЧИХ ОРГАНОВ ЗЕРНОВОЙ

СЕЯЛКИ В ЛАБОРАТОРНЫХ УСЛОВИЯХ

В.И. Курдюмов, доктор технических наук, профессор ФГБОУ ВПО « Ульяновская ГСХА им. П.А. Столыпина»

В.В. Курушин, ассистент ФГБОУ ВПО «Ульяновская ГСХА им. П.А. Столыпина»

Тел. 89278250499, kurushin.viktor@yandex.ru Ключевые слова: Сеялка, рабочие органы, исследование, коэффициент гребнистости, поверхность отклика.

Исследование рабочих органов направлены на выявление основных режимных параметров обеспечивающих качественную работу зерновой сеялки. По результатам исследований определены оптимальные углы атаки плоского и сферического дисков, расстояние между ними, а также скорость движения агрегата.

Современное развитие сельского хозяйства неразрывно связанно с применением энерго- и ресурсосберегающих технологий, а также соответствующих средств механизации. Поэтому для обеспечения данного условия необходимы такие средства механизации, с помощью которых затраты на возделывание сельскохозяйственных культур будут минимальными с учетом требуемого качества продукции.

На основании вышеизложенного, нами предложена зерновая сеялка [1, 2, 3, 4], осуществляющая посев зерновых культур по стерневому фону (рисунок 1).

1 – рама; 2,3 – опорные и ходовые колеса; 4 – бункер; 5 – вентилятор; 6 – сошники; 7 - катушечный высевающий аппарат; 8 - центральный трубопровод; 9 - делительная головка; 10 – семяпроводы; 11

- поворотные стойки; 12 - стойки плоских дисков; 13 – плоские диски;

14 – кронштейн; 15,17 – болт; 16 - направляющая втулка; 18 – сцепное устройство; 19 – гидроцилиндр Рисунок 1 – Схема предлагаемой сеялки Отличительной особенностью предлагаемой сеялки является использование пары дисков. В качестве сошника мы установили сферический диск под определенным углом атаки. Однако после прохода этого диска происходит неполное засыпание бороздки почвой, профиль почвы образуется гребнистый. Поэтому для устранения данных недостатков нами установлен плоский разравнивающий диск. Для качественной работы пары дисков необходимо определить их режимные параметры.

С этой целью нами проведены лабораторные исследования и изготовлена лабораторная модель (рисунок 2) рабочих органов зерновой сеялки.

1 – рама; 2 – плоский диск; 3 - стойка плоского диска; 4 – регулировочные пластины плоского и сферического дисков; 5 – сферический диск; 6 – стойка сферического диска Рисунок 2 – Лабораторная модель рабочих органов зерновой сеялки Для совместной оценки влияния независимых факторов на процесс работы сошников сеялки был выбран параметр оптимизации

– коэффициент гребнистости, который характеризует выравненность профиля почвы после прохода дисков:

L = L, (1) где Lп – ширина междурядий, м; Lкр - длина линии, образовавшейся после прохода дисков на поверхности почвы между соседними рядками, м.

При идеальном состоянии поверхности почвы после проходе дисков в соответствии с агротехническими требованиями = 1. Этот критерий является универсальным и позволяет оценить качество поверхности почвы после прохода рабочих органов [5].

В качестве основных факторов технологического процесса были выбраны четыре фактора, которые оказывают влияние на состояние поверхности образованной почвы: х1 (сф) – угол атаки сферического диска, град; х2 (пл) – угол атаки плоского диска, град; х3 (v) – скорость двиv) ) жения агрегата, м/с; х4 (l) – расстояние между дисками, м.

При различных сочетаниях независимых факторов с помощью профиломера определяли профиль почвы, образованный после прохода сферического и плоского диска. После этого рассчитывали коэффициент гребнистости.

После обработки результатов проведенных опытов было получено уравнение регрессии в натуральных значениях факторов, характеризующее влияние углов атаки сферического сф и плоского пл дисков на параметр оптимизации:

= 0,8638 - 0,0025сф + 0,0046пл - 0,0000934сф сф + + 0,0002сф пл - 0,0001пл пл. (2)

Уравнение (2) в кодированных значениях факторов имеет вид:

= 0,8638 - 0,0025x1 + 0,0046x2 - 0,0000934x12 + + 0,0002x1 x2 - 0,0001x22. (3) Анализ уравнения (3) показывает, что среди линейных значений факторов наибольшее влияние на критерий оптимизации оказывает угол атаки плоского диска, причем при увеличении этого фактора значение критерия оптимизации увеличивается. Наименьшее влияние среди линейных оказывает сочетание факторов углов атаки плоского и сферического дисков. Среди нелинейных факторов наибольшее влияние оказывает квадрат угла атаки плоского диска, причем при его увеличении, значение критерия оптимизации уменьшается. Наименьшее значение среди нелинейных факторов оказывает квадрат угла сферического диска, причем при его увеличении, критерий оптимизации уменьшается.

Графическое изображение поверхности отклика от углов атаки дисков, и их совместного влияния на критерий оптимизации представлено на рисунке 3.

Данная поверхность имеет выпуклую форму, центру которой соответствуют оптимальные углы установки дисков для обеспечения наибольшей выравненности поверхности почвы.

Уравнение регрессии в натуральных значениях факторов от взаимодействия скорости движения агрегата и угла атаки плоского диска и их влияния на выравненность поверхности почвы выглядит следующим образом:

= 0,704 + 0,008пл +0,0995v - 0,0001пл2 –

- 0,0003пл v - 0,0244v2. (4)

Уравнение (4) в кодированных значениях факторов:

Рисунок 3 - Поверхность отклика от взаимодействия углов атаки дисков Рисунок 4 - Поверхность отклика от взаимодействия угла атаки плоского диска и скорости движения агрегата = 0,9142 + 0,0431x2 + 0,0123x3 - 0,0345x22 x2 x3 - 0,031x32. (5) Анализ коэффициентов уравнения (5) показывает, что наибольшее влияние на критерий оптимизации среди линейных факторов оказывает угол атаки плоского диска. Наименьшее влияние среди линейных факторов оказывает сочетание скорости движения агрегата и угла атаки плоского диска. Среди нелинейных факторов наибольшее влияние оказывает угол атаки плоского диска. Наименьшее влияние среди нелинейных факторов оказывает квадрат скорости движения агрегата.

Графическое изображение поверхности отклика от взаимодействия угла атаки плоского диска и скорости агрегата представлено на рисунке 4.

Аналогично были получены уравнения регрессии и соответствующие им поверхности отклика от взаимодействия скорости движения агрегата и угла атаки сферического диска, расстояния между дисками и углом атаки сферического диска, расстояния между дисками и углом атаки плоского диска, расстояния между дисками и скоростью движения агрегата.

После определения вида поверхностей отклика выполняли их анализ с помощью двухмерных сечений. Двухмерное сечение поверхности отклика, характеризующей значения от углов атаки сферического и плоского дисков представлено на рисунке 5.

На основе анализа полученного двухмерного сечения выявлено, что коэффициент гребнистости максимален в точке S Y12 = 0,92 это значение достигается при угле атаки сферического диска сф = 100, пл = 230.

Аналогично было выполнено каноническое преобразование уравнений регрессии от взаимодействия между углом атаки плоского диска и скорости движения агрегата.

На основе анализа полученного двухмерного сечения (рисунок

6) выявлено, что максимальное значение коэффициента гребнистости в точке S Y23= 0,94 достигается при угле атаки сферического диска пл = 230 и скорости движения агрегата v= 1,8 м/с.

Рисунок 5 - Двухмерное сечение поверхности отклика, характеризующее коэффициент гребнистости в зависимости от углов атаки дисков Рисунок 6 - Двухмерное сечение поверхности отклика, характеризующее коэффициент гребнистости в зависимости от угла атаки плоского диска и скорости движения агрегата Оценка полученных уравнений регрессии с помощью критериев Стьюдента, Кохрена и Фишера показала, что коэффициенты уравнений статистически значимы, результаты измерений воспроизводимы, а математические модели процесса образования профиля почвы адекватны.

Исследования в лабораторных условиях позволили получить адекватные математические модели, анализ которых позволил выявить значения факторов, при которых выравненность почвы оптимальна (коэффициент гребнистости = 0,94): угол атаки сферического диска qсф = 10, плоского диска qпл = 230, расстояние между дисками x = 0,075м, скорость движения агрегата v = 1,8 м/с.

Библиографический список:

1. Патент RU 2324320. Сеялка / В.И. Курдюмов, А.Н. Зубков, Е.С.

Зыкин; Опубл. 20.05.2008г. Бюл. № 14.

2. Патент RU 90961. Сеялка / В.И. Курдюмов, Е.С. Зыкин, В.В Курушин; Опубл. 27.01.2010г. Бюл. №3.

3. Патент RU 90962. Сеялка / В.И. Курдюмов, Е.С. Зыкин, В.В Курушин; Опубл. 27.01.2010г. Бюл. №3.

4. Патент RU 102455. Сеялка / В.И. Курдюмов, Е.С. Зыкин, В.В Курушин; Опубл. 10.03.2011г. Бюл. №8.

5. Курушин В.В. Разработка сеялки для посева зерновых культур с обоснованием ее конструктивных параметров и режимов работы Автореф. дис. канд. техн. наук. - Уфа, 2012 – 19 с.

–  –  –

Study of working bodies are aimed at identifying the main re-zhimnyh parameters for quality work grain drill. According to studies the optimal angle of attack plane and spherical disc, the distance between them, as well as the speed of movement УДК 631.158:658.3

УПРАВЛЕНИЕ БЕЗОПАСНОСТЬЮ С

ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ МАТРИЦЫ ХЕДДОНА

Ю.А. Лапшин, кандидат технических наук, доцент ФГБОУ ВПО Ульяновская государственная сельскохозяйственная академия им П.А. Столыпина Тел.8(84231) 5-02-55, ylapsin@yandex.ru Г.В. Лапшина, кандидат экономических наук, доцент ФГБОУ ВПО Ульяновская государственная сельскохозяйственная академия им П.А. Столыпина Тел.8(84231) 5-02-55, g.lapshina@gmail.com Ключевые слова: управление охраной труда, планирование, затраты и потери.

Рассмотрены вопросы, связанные с повышением эффективности управления охраной труда работников. Большой интерес для работодателей должен представлять метод контроля травматизма с использованием матрицы Хэддона.

Большинство видов деятельности человека связано с риском.

Риск на разных производствах различен: иногда он связан с обычными непрофессиональными видами деятельности, а иногда возникает и по другим, значительно более опасным причинам. В настоящее время многие организации проявляют заинтересованность в эффективности управления охраной труда работников в соответствии ГОСТ Р 12.0.007Экономика трудоохранного менеджмента заключается не только в уменьшении количества травм и аварий, но и связанных с ними прямыми и косвенными потерями [2]. Поэтому эффективное планирование направлено на борьбу с тремя главными проблемами: потерями, несоответствиями и нерациональными действиями. Поэтому работодатели переходят от учета только прямых затрат к учету прямых и косвенных потерь от аварий, несчастных случаев, заболеваемости: потери производства; затраты на медицинское обеспечение и на реабилитацию; зарплата вновь принятых сотрудников; потери производительности труда;

ухудшение имиджа организации; затраты на обучение персонала; потери основных и оборотных средств и др.

Безопасное рабочее место является конечным продуктом сложного и интерактивного процесса, имеющего характерные особенности в каждой отдельной организации. Описание типичного процесса представлено на рисунке. Успех управления безопасностью зависит от различных показателей функционирования подобной системы.

Рисунок - Управление производственным процессом и безопасностью.

Анализ при проведении исследований факторов риска производственного травматизма, аварийности показал, что наименее исследованной остается производственная среда. Большинство поведенческих теорий, применяемых с целью повышения степени безопасности, обращают внимание на то, что безопасное поведение наиболее полно определяется осознанием риска, осознанием тяжести возможных последствий.

Повысить эффективность трудоохранной деятельности позволит рассмотрение всех возможных вариантов, включая не только те, что препятствуют возникновению травм, но также и те, что снижают их тяжесть и уменьшают долгосрочные последствия. Выбор контрмер не должен определяться относительной важностью причинных факторов или более ранним временем их проявления в цепи событий. Приоритет должен скорее отдаваться тем мерам, которые способны с наибольшей эффективностью предотвращать травматизм. В таблице показано применение матрицы Хэддона к проблеме дорожно-транспортного травматизма, являющегося основной причиной травматизма с летальным и тяжелым исходом [3].

–  –  –

Традиционные мероприятия в плане безопасности обычно ориентированы на предсобытийный период и направлены на предотвращение наступления потенциально опасного события (аварии, несчастного случая). Мероприятия собственно событийной фазы, как, например, придание автомобилям большей травмобезопасности или использование аварийных строп при работе на высоте, не могут предотвратить несчастного случая, но способны минимизировать вероятность травм и их тяжесть. После того, как событие произошло (машины прекратили движение после столкновения, падение рабочего остановлено), послесобытийные меры типа первой помощи и быстрой транспортировки в лечебное учреждения призваны минимизировать последствия полученных травм, то есть исключить вероятность смертельного исхода или инвалидности.

Как показывает анализ травматизма, даже самые эффективные системы профилактики не способны предотвратить возникновение аварий и несчастных случаев, однако могут существенно снизить тяжесть их последствий. Ремни и подушки безопасности, защитные шлемы, дуги безопасности на сельскохозяйственных машинах - это лишь некоторые элементы профилактических систем, которые ни в коей мере не способны предотвратить само происшествие. Однако они снижают тяжесть травм после того, как само происшествие произошло. Даже после получения человеком травм немало можно сделать для уменьшения риска летального исхода или последующей инвалидности. Именно такой подход и именуется контролем травматизма и далеко выходит за рамки традиционной техники безопасности.

Использование стратегии и матрицы Хеддона позволит существенно повысить эффективность управления охраной труда персонала, снизить потери от аварий и производственного травматизма, повысить культуру безопасности.

Библиографический список:

1. ГОСТ Р 12.0.007-2009. Система стандартов безопасности труда. Система управления охраной труда в организации. Общие требования по разработке, применению, оценке и совершенствованию.

2.ILO-OSH 2001. Руководство по системам безопасности и здоровья персонала.

3. Haddon’s Ten Countermeasure Strategies, Haddon, 1989.

–  –  –

The problems associated with better health management of employees. Of great interest to employers must provide a method of control using a matrix of injuries and Haddon.

УДК 621.43

–  –  –

Ключевые слова: поршень ДВС, оксидированный слой, теплопроводность.

Работа посвящена исследованию влияния оксидированного слоя сформированного на днище и канавках под поршневые кольца поршня двигателя внутреннего сгорания на теплопроводность, приведены результаты и анализ теплопроводности оксидированного и типового поршня.

Современная технология может обеспечить защиту деталей двигателя, подверженных термическим нагрузкам, особенно поршней, путем использования структурного покрытия или специальных изолирующих материалов. Эти материалы могут быть нанесены на поверхности деталей, что добавляет материалам желаемые характеристики, которыми они изначально не обладают.

Первые образцы антифрикционных и теплоотражающих покрытий были разработаны уже достаточно давно. Поршни с антифрикционным молибденовым, графитовым или тефлоновым покрытием юбки выполняют великолепную защиту от задирания, неизбежного при перегреве двигателя и некоторых других обстоятельствах.

Термоотражающее покрытие – защитное покрытие днища поршня. Основная идея такого покрытия состоит в отражении тепловой энергии обратно в камеру сгорания, что должно предупреждать перегрев

–  –  –

Рис. 2 – График изменения температуры Tвпдп (°С) внутренней поверхности днища поршня от t (мин.) времени нагрева Анализируя полученные данные видно, что на всем протяжении исследований температура нагрева внутренней поверхности днища поршня с оксидированным днищем и канавками под поршневые кольца ниже на 20 … 25%, чем у типового поршня.

Использование поршня ДВС с оксидированным днищем и канавками под поршневые кольца позволит снизить его теплонапряженность на 25% по сравнению с типовым, что обеспечит полноту сгорания и снизит удельный расход топлива, а также увеличит эффективную мощность ДВС.

Библиографический список.

1. Шпаковский, В.В. Повышение ресурса ЦПГ тепловозного дизеля образованием корундового слоя на поверхности поршней/ В.В.

Шпаковский, А.П. Марченко, Парсаданов И.В. и др. // Локомотив Инфор.

– 2007. – с. 28 – 30.

2. Черноиванов, В.И. Перспективы применения нанотехнологий как прорывного фактора повышения качества обслуживания и ремонта машин / В.И. Черноиванов // Сельскохозяйственная техника: обслуживание и ремонт, 2011, №6 – с. 3 – 9.

3. Степанов, В. А. Микродуговое оксидирование поверхности деталей из алюминиевых сплавов. В. А. Степанов, А.Л. Хохлов, К.У. Сафаров /Материалы II-й Открытой Всероссийской научно – практической конференции молодых ученых. Ч. 2.// «Молодежь и наука XXI века» г.

– Ульяновск :УГСХА, 2007

4. Сибриков, Д. А. Снижение теплонапряженности поршневых групп судовых дизелей: диссертация... кандидата технических наук:

05.08.05 / Сибриков Дмитрий Александрович. - Новосибирск, 2004. – 122 с.

THE RESULTS OF STUDIES OF THE THERMAL

CONDUCTIVITY OF THE PISTON WITH OXIDIZED BOTTOMS

Marjin D.M. Choclov A.L.

Key words: piston engine, oxidized layer, calorific intensity.

The work is devoted to the influence of the oxidized layer formed on the bottom of the groove and the piston rings piston internal combustion engine on the thermal conductivity, the results and analysis of the thermal conductivity of oxidized and piston types УДК 631.371

ИССЛЕДОВАНИЕ МИКРОТВЕРДОСТИ

УПРОЧНЕННЫХ УЧАСТКОВ НА ПОВЕРХНОСТИ

ОТВЕРСТИЯ СФОРМИРОВАННЫХ СЕГМЕНТНОЙ

ЭЛЕКТРОМЕХАНИЧЕСКОЙ ЗАКАЛКОЙ

А.В. Морозов, кандидат технических наук, доцент ФГБОУ ВПО «Ульяновская государственная сельскохозяйственная академия им. П.А. Столыпина»

Тел. 8(8422)559597, alvi.mor@mail.ru Н.И. Шамуков, старший преподаватель ФГБОУ ВПО «Ульяновская государственная сельскохозяйственная академия им. П.А. Столыпина»

Тел. 8(8422)559597 Н.Н. Горев, студент 5 курса инженерного факультета ФГБОУ ВПО «Ульяновская государственная сельскохозяйственная академия им. П.А. Столыпина»

Тел. 8(8422)559597, kolept@mail.ru Ключевые слова: микротвердость, сегментная электромеханическая закалка, металлографический анализ В данной работе описан способ формирования площадей различной твердости поверхностей отверстий деталей за счет применения сегментной электромеханической закалки. Представлены результаты исследований микротвердости полученных упрочненных участков.

Обеспечение научно-технического прогресса в машиностроении связано, прежде всего, с созданием новых конструкционных материалов и совершенствованием технологий их упрочнения. На данный момент и в ближайшем будущемнаиболее распространенными среди металлических конструкционных материалов остаются сплавы на основе железа и, прежде всего стали. Поэтому проблема совершенствования технослогических методов упрочнения конструкционных сталей остается весьма актуальной.

Уже с конца XX века в большей степени уделяется внимание развитию технологий поверхностного упрочнения, а не объемного. Именно состояние поверхности во многом определяет уровень прочности и и эксплуатационные свойства деталей машин. Это привело к появлению нового направления – инженерии поверхности. Развитие инженерии поверхности предполагает разработку технологических процессов новаго уровня, позволяющих модифицировать поверхностный слой. Для модифицирования поверхности металлов предпочтение отдается методам упрочняющей обработки, использующих в качестве теплового источника концентрированные потоки энергии. Таким образом, в области машиностроения актуальной задачей является разработка доступных, экономичных, высокоэффективных технологий поверхностного упрочнения конструкционных сталей.

В связи с этим нами предложен способ регулирования соотношения площадей различной твердости поверхностей отверстий деталей за счет применения сегментной электромеханической закалки. Способ заключается в формировании участков регулярной микротвердости, избирательным воздействием токами высокой силы на поверхность детали.

<

Рисунок 1- Направления использования сегментной ЭМЗ

Для формирования требуемых свойств поверхностного слоя применяется сегментная электромеханическая обработка поверхности детали специальным инструментом с бронзовым фасонным упрочняющим зубом, с помощью которого создаются закаленные участки на поверхности отверстия детали. Была спроектирована 3D модель инструмента (рисунок 2), по которой впоследствии был изготовлен сам инструмент (рисунок 3).

Рисунок 2 – 3D модель инструмента для сегментной ЭМЗ отверстия Рисунок 3 – Инструмент для сегментной ЭМЗ отверстия На рисунке 4 изображена Эксперементальная установка для ЭМЗ, на которой проводилась обработка оверстия образца при момощи указанного выше инструмента.

Рисунок 4- Эксперементальная установка для ЭМЗ: 1 инструмент для сегментной ЭМЗ, 2 образец, 3 УЭМО-5М, 4 станок вертикально фрезерный 6В11Р, 5 токоподводящие кабели В процессе обработки через место контакта инструмента для сегментной ЭМЗ с обрабатываемой поверхностью пропускается ток плотностью j = 250…300 А/мм2. Инструмент перемещается при этом параллельно геометрической оси отверстия детали со скоростью 60 мм/мин.

В результате контакта поверхностей упрочняющего зуба с внутренней поверхностью отверстия происходит ее мгновенный нагев до температуры 900…1000 0С, а при последующем осевом перемещении инструмента относительно оси отверстия происходит мгновенный отвод тепла, в результате получаются закаленные участки с твердостью в три раза выше начальной.

В результате проведенного опыта на поверхности отверстия образца (саль 45) были получены сегментные равномерно распределенные закаленные участки поверхности параллельные геометрической оси отверстия детали. Был проведен анализ распределения микротвердости закаленных участков, в ходе которого было выявлено распределение микротвердости по глубине закаленных участков, замеры проводились по пяти радиальным сечениям. Средняя твердость закаленного участка составляет 6…6,5 ГПа. По результатам измерений построен график с приведенной схемой измерений (рисунок 5).

–  –  –

Применение разработанного способа упрочнения поверхностей отверстий деталей позволит получать различные варианты чередования закаленных участков (рисунок 6).

Рисунок 6 – Варианты расположения закаленных участков Данные поверхности при сборке соединений с натягом позволят повысить сдвигоустойчивость соединений. В случае применения данного способа обработки гладких цилиндрических сопряжений закаленные участки будут выполнять функцию опорных поверхностей, а незакаленные участки в процессе приработки будут образовывать маслоподводящие каналы и маслозадерживающие карманы в результате более интенсивного износа, вследствие чего повысится износостойкость и увеличится срок эксплуатации сопряжения. В добавок ко всему уменьшение площади обработки позволит снизить энергетических затрат при производстве.

STUDY MICROHARDNESS HARDENING PATCHES

ON THE SUFASE OF THE HOLE FORMED SEGMENT

ELECTROMECHANICAL HARDENING

A.V. Morozov, N.I. Shamukov, N.N. Gorev Keywords: microhardness, segment electromechanical hardening, metallographic analysis This paper describes a method of forming squares of different hardness surfaces hole parts through the use of segmented electromechanical hardening. The results of investigations of the microhardness obtained hardened sites.

УДК 631.371

–  –  –

В статье рассматриваются необходимость обеспечения точности при обработке электромеханическим дорнованием, как технологии рекомендованной ремонтным предприятиям сельскохозяйственногоназначения, а также пути решения данного вопроса.

Предложение применение стола с плавающей платформой при обработке ЭМД деталей из цветных металлов. Представлены данные измерений отклонений от цилиндричности на кругломере КД-290 и проведена их сравнительная характеристика.

Точность большинства приборов, металлорежущих станков, вычислительных машин, изделий машиностроения и машин сельскохозяйственного назначения является важнейшей характеристикой их качества.

Современные мощные и высокоскоростные машины не могут функционировать при недостаточной точности их изготовления в связи с возникновением дополнительных динамических нагрузок и вибраций связанных с неправильным взаимным расположением контактирующих поверхностей, нарушающих нормальную работу машин и вызывающих их разрушение. Повышение точности изготовления деталей и сборки узлов увеличивает долговечность и надежность эксплуатации механизмов и машин. Этим объясняется непрерывное повышение требований к точности изготовления деталей машин в целом [1].

Требования точности предъявляются также к электромеханическому дорнованию, как к финишной операции при изготовлении и ремонте деталей. Особенно это важно при обработке деталей из цветных металлов (бронзовые и биметаллические втулки), характеризующиеся значительной податливостью при одновременном термическом и деформационном воздействии.

Рисунок 1. Характер увода инструмента: а – схематическое изображение; б – выдавливание металла в месте увода инструмента Одним из требований по обеспечению точности обработки при электромеханическом дорновании (ЭМД) является правильное ориентирование обрабатываемого отверстия (детали) относительно инструмента (дорна) таким образом чтобы ось дорна совпадала с осью отверстия.

Однако, даже при максимально правильном ориентировании детали и инструмента существует вероятность увода инструмента в пределах погрешностей, связанных с неточностью, износом и деформа

<

Таблица 1. Конструктивные способы обеспечения повыше-ния точности при ЭМД

цией станков. Причем чем износ станка выше, тем больше значения вышесказанных погрешностей, что чаще всего встречается в ремонтных предприятиях сельскохозяйственной отрасли.

На рисунке 1 представлен частный случай увода инструмента от траектории обработки при ЭМД бронзовых втулок на вертикально-фрезерном станке 6В11.

Для решения данной задачи необходимо добавить к инструменту либо детали от одной, а в некоторых случаях нескольких степеней свободы так, чтобы взаимное расположение инструмента и детали во время обработки имело возможность самоориентирования. Технологически это достигается лишением жесткости инструмента (приспособления, державки), либо добавлением степеней свободы обрабатываемой детали. Сравнение технологических путей решения представлены в таблице 1.

Рассмотренные пути решения имеют место при обработке отдельных деталей преимущественно из стали, но не вполне применимы для обработки деталей из цветных металлов. Поэтому в качестве решения предложено использование зажимного либо установочного приспособления с плавающей платформой. Частный случай такой конструкции представлен на рисунке 2а.

1-дорн, 2-втулка,3- стол с плавающей платформой Рисунок 2. Стол с плавающей платформой и схема дорнования с его применением Предлагаемая оснастка является специальным станочным приспособлением, состоящим из верхней и нижней площадок (платформ).

Каждая площадка имеет на специальных выступах полусферические углубления. При сборке в полусферические углубления устанавливается шар. Крепление верхней и нижней площадки осуществляется по средствам винтов М4, которые фиксируют пружины. Совместно пружины и винты ограничивают угол наклона верхней и нижней площадок относительно друг друга. В верхней части основания установлена универсальная подковообразная прокладка для монтажа трехкулачкового патрона, имеющая технологический паз для выхода СОЖ из приспособления. Для исключения прохождения электрического тока через трехкулачковый патрон с основанием установлена токоизоляционная прокладка, которая расположена между подковообразной прокладкой и верхним основанием. Токоизоляционные втулки изолируют болты крепления патрона. Силовой кабель крепится на один из кулачков патрона, в котором изготовлено дополнительное отверстие с резьбой, либо посредством специальных щипцов («крокодилов») непосредственно к обрабатываемой детали.

Закрепление заготовки осуществляется с помощью трехкулачкового патрона. Фиксация заготовки зажимами вручную исключает какое либо ее перемещение относительно корпуса приспособления. Использование трехкулачкового патрона при фиксации детали позволяет получить равномерное распределение усилий зажима.

Приспособление работает следующим образом: корпус приспособления с помощью двух болтов крепиться к рабочему столу вертикально-фрезерного станка. Обрабатываемая деталь закрепляется вручную в трехкулачковый патрон. Деталь фиксируется в вертикальной плоскости. Жестко закрепленный инструмент подводиться сверху детали. Благодаря применению конструкции «плавающего» основания происходит смещение оси детали которое совпадает с осью инструмента.

Инструмент проходит по отверстию не нарушая геометрии детали. Для демонтажа приспособления необходимо отвернуть болты, закрепляющие корпус на столе станка.

С использованием предлагаемых приспособлений проводили обработку ЭМД экспериментальных образцов (бронзовых втулок установленных с наименьшим зазором в стальные обоймы). ЭМД осуществлялось по схеме сжатия, т.е. в обоймах имелся специальный паз диаметром меньшим чем диаметр деформационной ленточки дорна, но большим чем наружный диаметр втулки. Внутренний диаметр втулок

– 25 мм, длина – 40 мм, что соответствует размерам наиболее используемых бронзовых подшипников скольжения в узлах и машинах По окончании обработанные образцы маркировались и направлялись на исследований отклонений формы и расположения цилиндрических поверхностей с помощью кругломера метрологической лаборатории ОАО «Автодеталь-Сервис».

Измерение отклонений от круглости поверхности деталей, образованных вращением, в сечении, перпендикуляром к оси производили на кругломере типа КД, класс точности 2, ГОСТ 17355-71, модель 290 (рисунок 3 а,б). Кругломер также позволяет производить измерение отклонения от соосности, отклонение от параллельности двух и более плоскостей.

а б Рисунок 3 – Общий вид Кругломера КД 290: а - счетно-решающий и измерительный блоки записывающий прибор расположенные на пульте управления; б - предметный стол со стойкой на которую установлен измерительный преобразователь Преобразователь кругломера ощупывает измеряемую поверхность детали, вращающуюся вместе с предметным столом и шпинделем.

Радиальные колебания щупа преобразуются в электрический сигнал. Сигнал с преобразователя поступает в измерительный блок, усиливается и подается на вход записывающего прибора, к выходу которого подключены блок электрического центрирования и счетно-решающий блок.

Радиальный профиль сечения большинства деталей, образованных вращением, является не окружность, а кривой неправильной формы. Следовательно, расстояние от центра сечения (точка пересечения оси вращения шпинделя с плоскостью контролируемого сечения) до кривой будет величиной переменной. Конечным результатом измерения является запись этой переменной величины на диаграммном диске.

Круглограмма- это не форма детали, а записанное с большим увеличением колебание величины радиуса контролируемой поверхности. Поэтому вид неровностей на круглограмме не идентичен виду их на детали.

Величина отклонений от круглости не зависит от размеров и положения круглограммы на диаграммном диске.

Отклонение от цилиндричности поверхности определяли методом поперечных сечений следующим образом:

измеряемую втулку устанавливали на столике прибора и центрировали так, чтобы ось проверяемой поверхности совпала с осью вращения шпинделя;

не прерывая вращения шпинделя, записывали круглограммы в нескольких поперечных сечениях, в том числе в начале и конце нормируемого участка. Запись выполняли на одном диаграммном диске при неизменном положении детали относительно оси шпинделя прибора;

на круглограмму накладывали трафарет номинальной окружности соответствующей внутреннему диаметру втулок (как до обработки, так и после);

находили наиболее удаленную от нее точку; умножали полученное количество интервалов на цену деления равную 2 мкм, соответствующую принятому увеличению в 1000 и длине щупа. Полученный результат и был абсолютным отклонением от номинальной окружности в данном сечении.



Pages:   || 2 | 3 | 4 |
Похожие работы:

«База нормативной документации: www.complexdoc.ru МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА И ПРОДОВОЛЬСТВИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ВСЕРОССИЙСКИЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ ОХРАНЫ ТРУДА (ВНИ...»

«ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ОБРАЗОВАНИЯ "ОРЕНБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АГРАРНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ" Кафедра "бухгалтерского учета и аудита" Методические рекомендации для самостоятельной работы обучающихся по дисциплине Б1.В.ДВ.12.02 Управление затратами и контроллин...»

«4 ДЕМОГРАФИЧЕСКАЯ И СЕМЕЙНАЯ РЕВОЛЮЦИИ: ДЕМОГРАФИЧЕСКАЯ СВОБОДА В НЕСВОБОДНОМ ОБЩЕСТВЕ Превращение агpаpного общества в пpомышленное, сельского — в гоpодское бы ло фоном, предпосылкой и в то же время результатом еще одного pяда пеpемен. Они со вершались на "микpоуpовне", то есть на уpовне каждого человека и ка...»

«***** ИЗВЕСТИЯ ***** № 3 (31), 2013 Н И Ж Н Е В О Л ЖС К О Г О А Г Р О У Н И В Е Р С И Т Е Т С КО Г О К ОМ П Л Е К С А АГРОНОМИЯ И ЛЕСНОЕ ХОЗЯЙСТВО УДК 634.0.232.1.635.9+634.1.8 ОПТИМИЗАЦИЯ ЛЕСОМЕЛИОРАТИВНЫХ НАСАЖДЕНИЙ ЗАСУШЛИВОГО РЕГИОНА ВИДАМИ РОДОВЫХ КОМПЛЕКСОВ CORYLUS И JUGLANS А.Ш. Хужахметова, кандидат сельскохозяйствен...»

«ISSN2410-2911 ISBN 978-5-9906145-6-7 ГОРНОЕ СЕЛЬСКОЕ ХОЗЯЙСТВО Научно-практический журнал №1 ГОРНОЕ СЕЛЬСКОЕ ХОЗЯЙСТВО 2015, №1 Ежеквартальный научно-практический журнал ISSN2410-2911 ISBN 978-...»

«Научный журнал КубГАУ, №90(06), 2013 года 1 УДК 330.38 UDC 330.38 ПОНЯТИЕ, СУЩНОСТЬ И КЛАССИФИКАTHE CONCEPT, ESSENCE AND CLASSIFICAЦИЯ АДАПТИВНОГО УПРАВЛЕНИЯ СИTION OF ADAPTIVE MANAGEMENT SYSСТЕМАМИ С ОРГАНИЗАЦИОННОЙ СЛО...»

«Министерство сельского хозяйства Российской Федерации ФГБОУ ВПО "Ульяновская государственная сельскохозяйственная академия им. П.А. Столыпина" IV Международная научно-практическая конференция молодых ученых Молодежь и...»

«МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования КУБАНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АГР...»

«1 Информационные материалы для размещения на официальных сайтах исполнительных органов государственной власти Санкт-Петербурга Налог на имущество: как избежать долгов Если у вас есть дом, квартира или земля, т...»

«ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ОБРАЗОВАНИЯ "ОРЕНБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АГРАРНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ" МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ДЛЯ ОБУЧАЮЩИХСЯ ПО ОСВОЕНИЮ ДИСЦИПЛИНЫ Направление подготовки (специальность) "З...»

«Заместитель Главного государственного санитарного врача СССР А.И.ЗАИЧЕНКО 27 декабря 1978 г. N 1955-78 Утверждаю Начальник Главного управления ветеринарии Министерства сельского хозяйства...»

«ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ОБРАЗОВАНИЯ "ОРЕНБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АГРАРНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ" Кафедра "социологии и социальной работы" Методические рекомендации для самостоятельной работы об...»

«МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Великолукская государственная сельскохозяйственная академия" ОТДЕЛЕНИЕ СРЕДНЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ Кафедра земледелия и технологии производства продукции растениев...»

«АГРОНОМИЯ. МЕЛИОРАЦИЯ МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ФГБОУ ВПО “Иркутская государственная сельскохозяйственная академия” НАУЧНО-ПРАКТИЧЕСКИЙ ЖУРНА...»

«УТВЕРЖДАЮ Председатель КСПК "Гарант-Кредит" В.П.Печиев "1" июля 2014 г. Решение внеочередного общего собрания КСПК "Гарант-Кредит" 1 июля 2014 г. Общие условия договора потребительского займа Кредитного сельскохозяйственного потребительского кооператива "Гарант – Кредит" Общие положения...»

«ИННОВАЦИОННЫЕ ТЕНДЕНЦИИ РАЗВИТИЯ РОССИЙСКОЙ НАУКИ Часть 2 Красноярск 2016 Министерство сельского хозяйства Российской Федерации Департамент научно-технологической политики и образования Федеральное государственное бюджетное образова...»

«Информация о работе Управления Россельхознадзора по Нижегородской области и Республике Марий Эл за 1 квартал 2013 года. Управление федеральной службы по ветеринарному и фитосанитарному надз...»

«МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Саратовский государственный аграрный университет имени Н.И. Вавилова" СОГЛАСОВАНО УТВЕ...»

«УДК 577.21:576.314 Е.М. Екатеринская Казахский национальный аграрный университет, г. Алматы ВЛИЯНИЕ РЕГУЛЯТОРА РОСТА НА РОСТ И РАЗВИТИЕ БЕЗВИРУСНЫХ РАСТЕНИЙ КАРТОФЕЛЯ Аннотация В статье описаны результаты исследов...»

«Тематичесние сообщения Увеличение производства продовольствия и сельскохозяйственной продукции в Таиланде Широкомасштабный проект сотрудничества с использованием изотопов, излучений и соответствующих ядерных методов для изучения некоторых...»

«УСЛОВИЯ ВЫПУСКА И ОБСЛУЖИВАНИЯ КРЕДИТНОЙ КАРТЫ ПАО СБЕРБАНК действуют с 06.03.2017 ОГЛАВЛЕНИЕ 1. Для карт, выпущенных с 01.07.2014 Индивидуальные условия выпуска и обслуживания кредитной карты ПАО Сбербанк 2 стр. Общие условия выпуска и обслуживания кредитной карты ПАО Сбербанк 9 стр.2. Для карт, вы...»

«О СИНХРОНИЗАЦИИ АТМОСФЕРНЫХ ПРОЦЕССОВ С ЧАСТОТАМИ СИСТЕМЫ ЗЕМЛЯ – ЛУНА – СОЛНЦЕ Н.С. Сидоренков Гидрометеорологический научно-исследовательский центр Российской Федерации sidorenkov@mecom.ru Введение 350 лет назад Христиан Гюйгенс открыл явление самосинхронизации маятниковых часов. Сейчас установлено, что явление синхронизации – это, по...»

«АЗАСТАН РЕСПУБЛИКАСЫ АУЫЛ ШАРУАШЫЛЫЫ МИНИСТРЛІГІ МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА РЕСПУБЛИКИ КАЗАХСТАН АЗА ЛТТЫ АГРАРЛЫ УНИВЕРСИТЕТІ КАЗАХСКИЙ НАЦИОНАЛЬНЫЙ АГРАРНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ "АГРОНЕРКСІПТІК КЕШЕНДІ ДАМЫТУД...»

«Н.А. Суслова родилась и выросла в поселке Рамешки Тверской области. После окончания Тверского государственного университета работала в школе, с 2002 года – в редакции газеты "Родная земля" (заведующая отделом информации). Более десяти лет собирала материалы на "Жен...»

«МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Саратовский государственный аграрный университет имени Н.И. Вавилова"...»

«МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА РФ ФГОУ ВПО "КУБАНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АГРАРНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ" Кафедра технологии хранения и переработки растениеводческой продукции Методические указания для проведения лабораторнопрактических работ по дисциплинам "Технология хранения и переработки продукции растениеводства", "Технология хранения и стан...»

«НОСОНОВ Д. А. ПРОИЗВОДСТВЕННЫЕ ТИПЫ СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА РЕСПУБЛИКИ МОРДОВИЯ Аннотация. В статье рассматриваются подходы к выделению производственных типов и районов сельского хозяйства. Проведена производст...»

«1. Почвенные ресурсы и их рациональное использование 1. ПОЧВЕННыЕ РЕСуРСы И ИХ РАцИОНАльНОЕ ИСПОльзОВАНИЕ УДК 631.582:6314.445.2 ВлИЯНИЕ ТИПОВ СЕВООбОРОТОВ НА СТРуКТуРНО-АГРЕГАТНый СОСТАВ ДЕРНОВО-ПОДзОлИСТыХ ПОЧВ,...»

«Рабочая программа для детей I младшей группы (2-3года) (оздоровительной направленности, для часто болеющих детей) Государственного бюджетного дошкольного образовательного учреждения детского сада № 72 комбинированного вида Красносельского района Санкт Петербурга на 201...»







 
2017 www.doc.knigi-x.ru - «Бесплатная электронная библиотека - различные документы»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.