WWW.DOC.KNIGI-X.RU
БЕСПЛАТНАЯ  ИНТЕРНЕТ  БИБЛИОТЕКА - Различные документы
 

«НАУКА И СОВРЕМЕННОСТЬ – 2012 ВЛИЯНИЕ ВАНАДИЯ И НИОБИЯ КАК ЛЕГИРУЮЩИХ ЭЛЕМЕНТОВ ПРИ ПРОИЗВОДСТВЕ ТРУБ © Кудасов А.М. Выксунский филиал Национального ...»

НАУКА И СОВРЕМЕННОСТЬ – 2012

ВЛИЯНИЕ ВАНАДИЯ И НИОБИЯ КАК ЛЕГИРУЮЩИХ

ЭЛЕМЕНТОВ ПРИ ПРОИЗВОДСТВЕ ТРУБ

© Кудасов А.М.

Выксунский филиал Национального исследовательского

технологического университета «МИСиС», г. Выкса

В докладе проанализированы обзоры, посвященные изучению влияния ванадия и ниобия на структуру и свойства сварного соединения

сразу после сварки.

Ванадий и ниобий являются важными легирующими элементами при производстве труб. При стыковой сварке и сварке труб в продольном или спиральном шве происходит растворение значительной части основного металла трубы. Швы, могут содержать большую долю ванадия и ниобия, захваченных из основного металла, что влияет на их свойства, особенно на вязкость.

1. Обзор исследований

1.1. Ванадий В табл. 1 в хронологическом порядке приведены результаты исследований по изучению влияния ванадия на прочность и вязкость шва сразу после сварки. За исключением работы [5] по дуговой сварке в атмосфере защитного газа, все остальные проводились по сварке под слоем флюса. Диапазон толщин листов, от 12,5 до 30 мм, энергия дуги от 1,9 до 7,6 кДж/мм, скорость охлаждения от 800 до 500 °С в интервале 10-220 с. Исследовались однопроходные (валик в желобе или валик на листе), двухпроходные и многопроходные процессы сварки. Около половины исследований влияния ванадия были выполнены на лабораторном металле с различным содержанием ванадия.



Введение избыточного ванадия осуществлялось либо внесением его в канавку на листе, либо добавлением феррованадия во флюс при сварке под слоем флюса. Используемая в этом виде сварки проволока была разного состава: от низкомарганцовистой до молибдентитанбористого типа с флюсами в виде силиката кальция, алюминия, алюминийосновного и основного типов.

Следует иметь в виду, что некоторые исследователи изучают вязкость швов, сваренных без предварительного подогрева, или нетермообработанных швов, отбирая образцы Шарпи (часто меньшего размера) от однопроходных швов. Другие, отбирают образцы из средней части двух или многопроходных швов и при этом оценивают вязкость сварного соединения, включающего области, испытавшие повторный нагрев, в которых могут происходить процессы дисперсионного твердения, если в них есть микролегирующие элементы.

Студент.

Технические науки 45 Результаты исследований [2, 4] показывают (рис. 1, 2, табл. 2), что в некоторых случаях ванадий облегчает образование игольчатого феррита [4, 7, 8, 16], но не более чем до 80 % объемной доли в микроструктуре при содержании его до 0,1 % и в отсутствие других легирующих элементов, таких как Мо [8]. В [7, 9] такая структура описывается как пластинчатая (с плоски<

–  –  –

2. Допуск на небольшие добавки ванадия и ниобия

2.1. Ванадий Помимо известных из [5, 6, 8, 9 и 12] сведений о влиянии ванадия, установлено, что добавление до 0,05 % V улучшает вязкость и снижает переходную температуру стали на 55-25 °С (см. рис. 1, б-г). В исключительных случаях, однако, было отмечено повышение T50 на 5-25 °С (см. рис. 1 а, б).

Используя векторную модель влияния легирующих элементов на вязкость сварного соединения, в которой некоторые факторы увеличивают вязкость, а другие ухудшают [12], было предложено объяснение ухудшающего Технические науки 51 влияния ванадия. Это предположение, так же как и другие [22], нуждается в некотором модифицировании в свете тех работ, где был обнаружен благоприятный эффект малых добавок ванадия.

Следуя концепции векторной модели, вязкость будет расти при наличии ванадия, если вызванное им улучшение микроструктуры достаточно для перекрытия некоторого ухудшения, сопровождающего его введение в сталь (рис. 4). В [4,' 7, 8, 16] было замечено улучшение микроструктуры. Это связано с тем, что ванадий способствует образованию игольчатого феррита и соответствующему уменьшению доли пластинчатого (с плоскими гранями) и зернограничного феррита. В некоторых исследованиях было обнаружено увеличение вязкости стали при содержании ванадия в шве до 0,05 %. В [6, 11, 14] сообщается, что при введении небольших добавок ванадия изменений микроструктуры не наблюдалось, хотя вязкость слегка увеличивалась.

Количественная оценка микроструктуры и размера зерна показывает, что некоторое улучшение структуры действительно имеет место, хотя доказать это пока нет возможности.

В тех случаях, где добавление 0,05 % V вызвало сильное снижение вязкости (см. рис. 4), t 800-500 °С (см. табл. 1) превышало 50 с, т.е. ухудшающий эффект ванадия наблюдался на фоне общей низкой легированности шва (содержание марганца менее 1,5 %) [5, 6, 8, 12]. При времени охлаждения менее 50 с в средне- или сильнолегированном шве введение 0,05 % ванадия улучшает микроструктуру и вязкость. Это объясняется тем, что при низком легировании и медленной скорости охлаждения температура -превращения высока, поэтому ванадий будет сравнительно слабо влиять на характер превращения и на микроструктуру металла. При медленном охлаждении сильнее проявляется дисперсионное твердение, что также снижает вязкость.

Рис. 4. Векторные диаграммы влияния ванадия на вязкость шва:

1 – базовая линия вязкости для безванадиевого шва; А – облегчение образования бейнита при увеличении содержания ванадия; Б – появление пакетов мартенсита; В – островки двойникованного мартенсита;

Г – группирование мартенситных участков у границ более высокой твердости; Д – возможность дисперсионного твердения НАУКА И СОВРЕМЕННОСТЬ – 2012 При низких содержаниях влияние ванадия ограничивается сдерживанием образования пластинчатой (с плоскими гранями) структуры, что может быть следствием межзеренных выделений V4C3 (при -переходе), препятствующих образованию плоских ферритных зерен по границам за счет стопорения границ зародыша, растущего от границ аустенитных зерен. В работе [9] отмечалось, что вязкость не увеличивалась при наличии 0,05 % V и времени t 800-500 °С50с; шов был микролегирован, но с высоким содержанием ниобия (0,06С – 0,9Мn – 0,05Nb). И хотя ванадий снизил долю пластинчатой структуры, содержание легирующих оказалось недостаточным для увеличения доли игольчатого феррита. Таким образом, даже для малых значений t 800-500 °С необходимо, чтобы металл шва содержал соответствующее количество Мп, Мо и др. для обеспечения эффективности введения ванадия.

2.2. Ниобий В [3, 4, 9, 10, 13, 14, 18, 21] было обнаружено хорошее соответствие изменения переходной температуры (~ на 10 °С) с добавкой небольшого количества ниобия (около 0,02 %), а также улучшение в некоторых случаях ударной вязкости (см. рис. 3 а, б) Положительное влияние небольших добавок ниобия, так же как и ванадия, можно перекрывающим неблагоприятное влияние повышенного предела текучести металла шва, а также развитием зон мартенситной структуры. Очевидно, что микроструктура улучшается при снижении в шве количества зернограничного феррита и образовании мелкозернистого игольчатого феррита [3, 4, 18, 19, 21]. Однако в [9, 14], где отмечалось некоторое увеличение количества пластинчатого феррита, интерпретация не такая простая, так как пластинчатый феррит обычно связывается с понижением сопротивления структуры разрушению. В этой ситуации объяснение должно связываться с определяющим влиянием небольших количеств зернограничного феррита [22]. Небольшие количества ниобия снижают долю этой структурной составляющей (через уменьшение размера зерна), причем без заметного увеличения размера колоний пластинчатого феррита, а изменение структурных составляющих соответствует улучшению сопротивления микроструктуры разрушению сколом. Небольшие добавки ниобия вызвали очень малое изменение предела текучести или твердости при использовании низких энерговложений t800-500°С 30 с, таким образом, потребовалось только небольшое улучшение структуры для обеспечения необходимого повышения вязкости [9, 14].

В исследованиях [3, 11, 13, 17, 20] наблюдалось ухудшение вязкости при введении небольших добавок ниобия, а переходная температура увеличивалась на 20 °С и более для 0,02 % Nb (см. рис. 3, в, г). Это ухудшение вязкости при низких содержаниях ниобия может быть объяснено при помощи векторной диаграммы; любые улучшения микроструктуры сводятся на нет Технические науки 53 негативным влиянием ниобия. Только в работе [3] дается соответствующая микроструктура, но из приведенных доказательств следует, что непрерывное снижение вязкости швов при добавлении ниобия можно связать с выполнением сварки двух типов: мягкие швы обедненного химического состава, обычно получаемые при относительно высокой энергии дуги (длительное время охлаждения), и многопроходные швы с ниобием, добавляемым либо в сварочную проволоку, либо во флюс.





Вначале исследовали швы, сваренные с энергией дуги в диапазоне от 5,7 до 7,2 кДж/мм (t 800-500 °С ~150-220 с), и обнаружили значительное повышение предела текучести и твердости с введением до 0,02 % Nb [17]. При сварке без ниобия можно ожидать образование в структуре большой доли грубого пограничного феррита. Введение ниобия будет, возможно, снижать количество этого феррита, но это изменение не настолько значительно, чтобы его принимать в расчет при получении более прочных швов, содержащих большую долю мартенситных фаз. Высокая энергия дуги и длительное охлаждение ассоциируются с такими швами, возможно, вследствие увеличения предела текучести из-за дисперсионного твердения [выделения частиц Nb (С, N)]. В исследовании [3] обнаружено снижение вязкости при введений в шов до 0,02 % Nb. Швы имели обедненный состав из-за применения углеродистого флюса: введение ниобия приводило к заметному повышению предела текучести. Получение швов обедненного состава с низким пределом текучести связывают в основном с высокими значениями t 800-500 °С и стремятся создать микроструктуру с низким содержанием игольчатого феррита, который, возможно, приводит к понижению вязкости при добавлении небольших количеств ниобия.

Рассматривая вторую группу-швов – многопроходных, можно отметить, что используемые в [17] и [11] сочетания проволоки и флюса и низкая энергия дуги (t 800-500 °С 15 с) приводят к исключительно высокой доле игольчатого феррита в микроструктуре (более 50 %). Снижение вязкости при низком содержании ниобия в этом случае может быть объяснено доминирующим влиянием увеличения предела текучести. Заметное увеличение предела текучести отмечается в обеих работах. Главная причина, возможно, заключается во вторичном твердении в перегретой области вблизи шва, которую следует тщательно исследовать путем испытаний на образцах Шарпи.

Эффект особенно усиливается при однородном распределении ниобия по толщине шва при введении ниобия в сварочную проволоку или флюс. В [20] также отмечено увеличение предела текучести при добавке небольшого количества ниобия. Перегрев при многопроходной сварке (при однородном распределении по толщине шва) следует учитывать при рассмотрении свойств шва. В этом случае можно ожидать незначительное улучшение микроструктуры, вызванное введением ниобия для повышения предела текучести; без НАУКА И СОВРЕМЕННОСТЬ – 2012

–  –  –

На практике хорошие результаты показали электроды с 0,05 % V и 0,02 % Nb. Принципиальные условия ухудшения вязкости (по Т50 на 5-25 °С) – это обедненный состав шва и медленная скорость охлаждения t 800-500 °С (более 50 с). Поэтому важно для такой скорости охлаждения применять обогащенные составы, чтобы в них образовывалась большая доля игольчатого феррита. Для дуговой сварки под слоем флюса это обычно предполагает выбор основного, алюминийосновного или силикокальцевого (с малым содержанием кремния) флюса, Силикомарганцевые и некоторые силикокальциевые флюсы со средним или высоким содержанием кремния приводят к образованию пластинчатого (с плоскими гранями) феррита, доля которого возрастает с увеличением содержания ниобия.

3. Электроды для сварки металла с содержанием ванадия (более 0,05 %) или ниобия (более 0,02 %)

3.1. Ванадий содержащие стали Значения энергии разрушения образцов Шарпи при минус 40 °С (см.

рис. 1) могут достигать 28 Дж при условиях содержания в шве ванадия до 0,1 % [7, 10, 11], t 800-500 °С менее 50 с. Введение до 0,1 % ванадия не увеличит долю игольчатого феррита до 80 % при условии t 800-500 °С 90 с и содержаТехнические науки 55 нии в шве до 1,5 % Мn [8], поэтому для снижения доли зернограничного феррита и обеспечения требуемого уровня ударной вязкости необходимо в шов с большим содержанием ванадия добавлять другие легирующие элементы. Обнаруженный в [7 и 11] высокий уровень вязкости достигался вследствие применения сварочных проволок с композициями Мn – Ni или Мn – Ni – Мо.

В исследованиях [5-7, 11] изучались швы с содержанием ванадия до 0,2 %, было обнаружено падение вязкости при увеличении количества ванадия от 0,1 до 0,2 % (см. рис. 1 д, б). При низких значениях t 800-500 °С высокованадиевые швы характеризуются высокой вязкостью, что указывает на то, что для достижения наибольшей вязкости тепловложения должны быть низкими.

В исследовании [12] наблюдался рост количества пластинчатой структуры (с плоскими гранями). Это единственный случай, где рост содержания ванадия (0,09 %) имел неблагоприятное влияние на микроструктуру, видимо, вследствие очень большого значения t 800-500 °С 200 с, 0,02 % Nb или необычно высокого содержания алюминия [23].

Остальные исследования указывали на то, что ванадий облегчает образование игольчатого феррита и препятствует образованию пластинчатых структур (с плоскими гранями) при t 800-500 °С менее 200 с.

Четкое доказательство дисперсионного твердения в. ванадийсодержащих швах при нескольких последовательных проходах было обнаружено в [10], поэтому следует делать различие между испытаниями однопроходных, не перегреваемых повторно швов и двух или многопроходных швов, где в образцах имелись области, подвергнутые повторным нагревам. Рост предела текучести в этих областях можно ожидать особенно для высокованадиевых швов, что весьма важно при сравнении результатов испытаний по Шарпи с результатами испытаний КРТ, т.е. K1C/КРТ на аналогичных высокованадиевых швах, чтобы убедиться в зависимости вязкости от высокого предела текучести.

3.2. Ниобий содержащие стали Исследованиями [4, 10, 15, 19, 20] установлено, что при введении в наплавленный металл 0,05 % ниобия и более значения энергии разрушения могут достигать 28 Дж при Т50 ниже -30 °С. Однако дополнительная информация по свариваемости стали с 0,15 % Nb[24] показывает, что Т50 ниже -30 °С возможна только при отборных электродах.

При исследовании микроструктуры в швах обнаружено большое количество игольчатого феррита при нулевом или очень низком уровне содержания ниобия, которое увеличивается при больших добавках ниобия. Это подтверждает высказанные ранее предположения, что игольчатый феррит играет существенную роль в повышении вязкости при больших добавках ниобия [25].

Так же как и при большом содержании ванадия, в швах с большим количеством ниобия было обнаружено значительное твердение в областях, преНАУКА И СОВРЕМЕННОСТЬ – 2012 терпевших повторный нагрев [4, 10, 13, 21]. Снижение вязкости происходит при отборе образцов от однопроходного шва, в том числе и после первого прохода двухпроходного шва. Это необходимо учитывать при определении допусков на содержание ниобия в областях, не подвергаемых повторному нагреву, и в перегреваемых областях двух- или многопроходных швов.

3.3. Применение при сварке высокованадиевых или высокониобиевых материалов Если в дуговом шве растворено большое количество ванадия или ниобия, то при помощи упомянутых выше электродов, легированных так, что образование зернограничного феррита подавляется, а игольчатого стимулируется, можно обеспечить высокую вязкость шва даже при сравнительно больших значениях t 800-500 °С. Высокая вязкость шва, сваренных дуговой сваркой под слоем флюса, обеспечивается применением проволоки типа Мn-Мо, МnNi-Мо, Мn-Тi, Тi-В или Мо-Тi-В. Тип флюса оказывает меньшее влияние на качество шва, чем тип проволоки, покрытой алюминиевой, алюминийосновной или силикокальциевой офлюсовкой. Следует отметить, что не все силикокальциевые флюсы обеспечивают получение нужной микроструктуры и, как правило, необходимо подобрать комбинацию проволоки и флюса для образования необходимого количества игольчатого феррита.

4. Анализ результатов Влияние растворенного в шве ванадия и ниобия необходимо принимать в расчет при выборе условий сварки (особенно времени охлаждения t 800-500 °С) общего уровня легированности наплавленного металла и для дуговой сварки под слоем флюса типа флюса.

Проблеме изменения вязкости и микроструктуры швов, вызванного добавлением в металл ванадия или ниобия, посвящено большое количество исследований. Важный вопрос, стоящий перед производственниками, – выбор соответствующих электродов для данной стали.

Следует отметить, что если в шве растворено среднее количество ванадия или ниобия (0,05 и 0,02 % соответственно), то требуемый уровень вязкости может быть обеспечен электродами многих типов, причем уровень вязкости будет не ниже, а может быть и выше, чем в случае отсутствия ванадия или ниобия в шве и при t 800-500 менее 50 с. При t 800-500 °с более 50 с необходимы более легированные электроды, чтобы обеспечить требуемую микроструктуру шва с высокой долей игольчатого феррита, что особенно характерно для высоких содержаний в шве ванадия и ниобия.

Теоретически для данной процедуры сварки должен существовать оптимальный уровень легирования проволоки, электродного покрытия или флюса, обеспечивающий высокую вязкость шва, содержащего определенные количества ванадия или ниобия. На практике, однако, используется огТехнические науки 57 раниченный ряд потенциально подходящих электродов и необходимо лишь провести соответствующие испытания для выявления оптимальной комбинации, т.е. нет возможности точно предсказать микроструктуру и вязкость металла. Для различных уровней содержания ванадия и ниобия в шве оптимальное сочетание может быть разным, но при правильном легировании наплавленного металла и использовании благоприятного влияния ванадия и ниобия на микроструктуру шва можно получать хорошую вязкость там, где предшествующий опыт предсказывал плохие результаты.

Рис. 5. Векторная диаграмма влияния ванадия и ниобия на вязкость шва:

1 – базовая линия вязкости в отсутствие ванадия; А – улучшение вязкости;

Б – ухудшение вязкости; В – при t 800-500 °С не более 200 с может облегчаться образование игольчатого феррита до 80 % (в отсутствие молибдена, никеля и др.); Г – облегчение образования мартенситоподобных продуктов, неоднородное распределение V (при высоком его содержании); Д – рост прочности из-за повышения объемной доли игольчатого феррита и наличия мартенсита; Е – подавление зарождения феррита со строчками второй фазы при t 800-500 °С менее 50 с; Ж – дисперсионное твердение при медленном охлаждении и в перегретом металле шва; 3 – высокое содержание V может облегчить образование феррита со строчечной второй фазой при больших знанениях t 800-500 °С и при наличии ниобия или большого количества алюминия); 1' – базовая линия вязкости в отсутствие ниобия;

А’ – улучшение вязкости; Б’ – ухудшение вязкости; В’ – снижение количества зернограничного феррита; Г' – облегчение образования мартенсита; неоднородное распределение большого количества ниобия; Д' - увеличение предела текучести из-за снижения температуры превращения; Е' – увеличение объемной доли и измельчение игольчатого феррита при некоторых сочетаниях «проволока – флюс»; Ж – увеличение доли пластинчатого феррита при некоторых сочетаниях «проволока – флюс»; 3 – дисперсионное твердение при медленном охлаждении и в перегретом металле шва.

Наконец, можно использовать векторную модель, предложенную в [18], в модифицированном виде с учетом наблюдений, известных по опубликованным работам. На рис. 5 показана диаграмма, иллюстрирующая влияние ванадия и ниобия на вязкость и микроструктуру шва.

НАУКА И СОВРЕМЕННОСТЬ – 2012

–  –  –

2. Dolby R.E. Влияние ниобия на микроструктуру и прочность металла сварных труб-II. – 1981.

3. Ватсон N.N., Barrisoh P.L., Fabrab R.A. Как ниобий влияет на прочность сварного шва. – 1981.

4. Absоn D.J. Исследование влияния Nb и V на микроструктуру и механические свойства сварного соединения труб при сварке под флюсом. – 1980.

5. Corschu R.D. Некоторые показатели, влияющие на прочность сварных швов. – 1997.

6. Hannerz. Ванадий в металле сварного шва. – 1974.

7. Sawhiu J.M., Wada T. Сварка труб из низкоуглеродистых сталей легированных Mn-Mo-Nb. – 1975

8. Kirxwood P.R. Влияние содержания ванадия в металле при сварке под флюсом. – 1977

9. Jessemam R.J. Сварка под флюсом ниобий содержащих сталей. – 1971.

10. Hirabayashi K., Taira T., Yamaguchi T., Takesbige. Сварка под флюсом трубопроводов, эксплуатируемых при низких температурах. – 1996.

11. Wegrzyn J., Dziubinski J. Влияние содержания ванадия и ниобия в сварном шве при сварке под флюсом на механические свойства сварного соединения и сопротивлению хрупкому разрушению. – 1996.

12. Kirkwood P.R. Металлургические показатели, влияющие на прочность сварного соединения при сварке труб магистральных трубопроводов. – 1997.

13. Shiga A., Imura B., Tsuboi J. Влияние ванадия и ниобия на прочностные свойства сварных соединений, выполненных под флюсом. – 1999.

14. Levine E. Высокопрочные низколегированные стали. – 2000.

15. Sigkes J.C. Влияние содержания ниобия и ванадия на свариваемость высокопрочных низколегированныхе сталей. – 1979.

16. Koukabi A.H. Качество сварных швов, сваренных под флюсом – влияние Zr, V и Ti/B. – 1978.

17. Hannerz, Valland G. Влияния Nb на микроструктуру и механические свойства сварных швов, сваренных под флюсом для сталей C-Mn. – 1982.

18. Eirxwood P.R. Улучшение качества свароного шва при сварке под флюсом. – 1978.

19. Рудченко А.В.Стали для газопроводных труб и фиттингов. – 1985.

20. Homma B., Mori N. Saito S., Shihkyo K. Влияние титана, бора и ниобия на механических свойства сварного соединения при сварке под флюсом. – 1978.

21. Yoshino Y. Влияние микроструктуры на ударную вязкость при остром надрезе. Сварной шов. – 1995.

22. Levine E. Влияние ниобия и ванадия на структуру и качество сварного шва при сварке высокопрочных сталей. – 1976.

23. Tenkula J., Heikeinen V.K. Двухпроходная сварка под флюсом алюминиевых листов микролегированных ниобием. – 1978.

НАУКА И СОВРЕМЕННОСТЬ – 2012

24. Heisterkamp F. Контроль качества сварных швов, выполненных под флюсом, при сварке ниобий содержащих сталей. – 1978.

25. Gray J.M. Свариваемость высокопрочных ниобий содержащих сталей. – 1976.

<

–  –  –

Современная концепция выплавки стали заключается в применении ряда технологических агрегатов, эффективном согласовании и перераспределением технологических операций, как в рамках агрегата, так и между ними. Продолжительность каждой технологической операции, их промежуточный и конечный результат невозможно организовать без согласования с логистическими параметрами сталелитейного комплекса. Данное обстоятельство определяет основной комплекс задач, которые требуют решения на этапе проектирования и реализации современной технологии выплавки стали. Обзор направлений научных исследований в области работы сталелитейных комплексов показал, что основная их часть фокусируется на обеспечении оптимальной производительности агрегатов, качества продукции, экологических проблем, а также вопросах энергосбережения. В ходе анализа современных методик расчета основных параметров металлургических агрегатов сталелитейного модуля установлено, что они базируются на принципе равенства продолжительности технологических операций в каждом из них. Однако современные металлургические процессы в каждом из агрегатов достаточно быстротечны, что существенно повышает значение логистических и вспомогательных операций в обеспечении требуемой производительности. Данное обстоятельство потребовало проведения дополнительных исследований.

Похожие работы:

«УСТАВ ПУБЛИЧНОГО АКЦИОНЕРНОГО ОБЩЕСТВА МН-ФОНД СТАТЬЯ 1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ.1.1. Настоящая редакция устава публичного акционерного общества МН-фонд (далее именуемое общество), зарегистрированного Московской регистрационной палатой 19 января 1993г. за N 12.800, является...»

«СОДЕРЖАНИЕ ВВЕДЕНИЕ 1 ТРАНСПОРТНО-ДОРОЖНЫЙ КОМПЛЕКС 1.1 Значение транспортного комплекса 1.2 Структура транспортного комплекса 1.3 Железнодорожный транспорт 1.4 Автомобильный транспорт 1.5 Морской транспорт 1.6 Внутренний водный транспорт 1.7 Трубопроводный транспорт 1.8 Воздушный транспорт 1.9 Пр...»

«Сверлильный станок гибкого действия Когда конкурентность означает производственную эффективность Made In Biesse Рынок запрашивает такие изменения в производственных процессах, которые позволяют отвечать на всё более растущие запросы продукции, персонализируемой под специфические требования клиен...»

«Государсгаенный комитет C P по гвдрометворблогш DC Труды овдеяа Трудового Красного Знамени Главной геофизической ос$серватории им.А.И.Воейкова Выпуск 519 Автиноыетрия, атаюсферная оптика и озонометрия Под редакцией д-ра техн. наук Г.П.Х^пцина Ленинград Гвдрометеоиздат 1988 Т : п У Ж 5 5 1.5CI В сборнике...»

«РУКОВОДЯЩИЕ ПРИНЦИПЫ ГИЛЬДИИ ВЕДУЩИХ танцы всеобщего мира и медитативные прогулки Январь 2016 Опубликовано Международной Организацией Танцев Всеобщего Мира п/я 55994, Сиэтл, Вашингтон 98155-0994, США 206367-0389 вебсайт: http://www.dancesofuniversalpeace.org email: mailto:INoffice@dancesofuniversalpeace.org Эта PDF версия подготовлена дл...»

«Махариши Патанджали. Йога-сутра Патанджали. Йогачетыре варианта перевода текста) Йога-сутра Гуру Патанджали основополагающий источник классической Йоги. В этом, небольшом по объему, труде сконцентрированно выражена многовековая мудрость. В настоящее время у нас наиболее известна русская редакция этого текста, полученная пр...»

«Пам яти Г. С. Кнабе • Книга 1 Харьков Права людини УДК 821.161.1(477)-94 ББК 84(4Укр=Рос)6-44 П 15 Художник-оформитель Б. Е. Захаров Под общей редакцией Н. И. Немцовой, М. А. Блюменкранца Сборник издан по инициативе и на средства Л. А. Федоровой Памяти...»

«Foxit PhantomPDF Standard for HP Руководство пользователя Foxit PhantomPDF Standard for HP Руководство пользователя Copyright © 2014 Foxit Corporation. Все права защищены. Запрещается полное или частичное...»

«Законодательство о защите занятости в России: какова реакция работодателей? Мироненко Ольга, Лаборатория исследований рынка труда ГУ-ВШЭ Научный семинар Лаборатории исследований рынка труда 1 июня 2010 года Мотивация и исследовательские вопросы Законодательство о защите занятости (ЗЗЗ) – нормы и правила, касающиеся найма и увол...»








 
2017 www.doc.knigi-x.ru - «Бесплатная электронная библиотека - различные документы»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.